Thanh giằng chéo dọc trên giàn thép bọc thép. Niềng dọc để cung cấp độ cứng cho tòa nhà. Hệ thống thông tin liên lạc cho khung nhà công nghiệp
Khung kim loại bao gồm nhiều phần tử chịu lực(kèo, khung, cột, dầm, xà ngang) phải được “kết nối” với nhau để duy trì sự ổn định của các phần tử chịu nén, độ cứng và tính bất biến hình học của kết cấu toàn bộ công trình. Để kết nối các nguyên tố cấu trúc khung phục vụ kết nối kim loại. Họ cảm nhận các tải trọng dọc và ngang chính và chuyển chúng vào nền móng. Dây buộc kim loại cũng phân bổ tải trọng đồng đều giữa các vì kèo và khung khung để duy trì sự ổn định tổng thể. Mục đích quan trọng của chúng là chống lại tải trọng ngang, tức là tải trọng gió.
Nhà máy Hồ chứa Saratov sản xuất các kết nối từ các mặt cắt góc cán nóng, các góc uốn, các hồ sơ ống, ống profile cán nóng, ống tròn, kênh cán nóng và uốn cong và dầm chữ I. Tổng khối lượng kim loại được sử dụng phải xấp xỉ 10% khối lượng kim loại. tổng khối lượng kết cấu kim loại của tòa nhà.
Các yếu tố chính kết nối các liên kết là giàn và cột.
Kết nối cột kim loại
Các kết nối cột đảm bảo sự ổn định theo chiều ngang của cấu trúc kim loại của tòa nhà và tính bất biến về mặt không gian của nó. Các liên kết giữa cột và giá đỡ được thẳng đứng các cấu trúc kim loại và là các thanh chống hoặc đĩa có cấu trúc tạo thành một hệ thống các khung dọc. Mục đích của ổ cứng là gắn các cột vào nền móng của tòa nhà. Miếng đệm kết nối các cột trong mặt phẳng nằm ngang. Miếng đệm là các phần tử dầm dọc, ví dụ: trần nhà, dầm cầu trục.
Trong các kết nối cột có liên kết của tầng trên và liên kết của tầng dưới của cột. Các kết nối của tầng trên nằm phía trên dầm cầu trục, các kết nối của tầng dưới tương ứng ở bên dưới dầm. Chủ yếu mục đích chức năng Tải trọng hai tầng là khả năng truyền tải trọng gió đến cuối công trình từ tầng trên thông qua các liên kết ngang của tầng dưới tới dầm cầu trục. Niềng răng trên và dưới cũng giúp cấu trúc không bị lật trong quá trình lắp đặt. Các liên kết của tầng dưới cũng truyền tải trọng từ phanh dọc của cần trục sang dầm cầu trục, đảm bảo sự ổn định cho phần cầu trục của các cột. Về cơ bản, trong quá trình lắp đặt các kết cấu kim loại của tòa nhà, các kết nối của các tầng thấp hơn sẽ được sử dụng.
Sơ đồ kết nối dọc giữa các cột
Kết nối giàn kim loại
Để truyền đạt độ cứng không gian cho cấu trúc của một tòa nhà hoặc công trình giàn kim loại cũng được kết nối bằng trái phiếu. Kết nối giàn là một khối không gian có các giàn liền kề được gắn vào nó. Các giàn liền kề dọc theo dây trên và dây dưới được nối với nhau kết nối giàn ngang, và dọc theo các trụ của lưới tản nhiệt - kết nối giàn dọc.
Liên kết ngang của giàn dọc theo dây dưới và dây trên
Kết nối giàn ngang cũng theo chiều dọc và ngang.
Các dây dưới của giàn được nối với nhau bằng các liên kết ngang và dọc: đầu tiên cố định các liên kết dọc và giằng, nhờ đó làm giảm mức độ rung của đai giàn; cái sau đóng vai trò hỗ trợ cho các đầu trên của trụ của nửa gỗ dọc và phân bổ đều tải trọng lên các khung liền kề.
Các dây trên của giàn được nối với nhau bằng liên kết ngang dạng thanh chống hoặc dầm để giữ nguyên vị trí thiết kế của giàn. Niềng chéo nối các dây trên của giàn vào hệ thống thống nhất và trở thành “cạnh cuối cùng”. Các miếng đệm ngăn không cho các giàn dịch chuyển, và các giàn/niềng ngang ngang ngăn các miếng đệm dịch chuyển.
Kết nối giàn dọc là cần thiết trong quá trình xây dựng một tòa nhà hoặc công trình. Chúng thường được gọi là kết nối cài đặt. Các kết nối dọc giúp duy trì sự ổn định của giàn do sự dịch chuyển trọng tâm của chúng lên trên các giá đỡ. Cùng với các giàn trung gian, chúng tạo thành một khối cứng nhắc về mặt không gian ở hai đầu của tòa nhà. Về mặt kết cấu, các kết nối giàn dọc là các đĩa bao gồm các miếng đệm và giàn nằm giữa các giá đỡ. khung mái nhà dọc theo toàn bộ chiều dài của tòa nhà.
Liên kết dọc của cột và kèo
Kết cấu giằng kim loại của khung thép
Theo thiết kế, các kết nối kim loại cũng có thể là:
kết nối chéo, khi các phần tử của kết nối giao nhau và kết nối với nhau ở giữa
kết nối góc, được sắp xếp thành nhiều phần liên tiếp; chủ yếu được sử dụng để xây dựng các khung nhịp ngắn
kết nối cổng thông tin cho khung hình chữ U(có lỗ hở) có khu vực rộng lớn bề mặt
Kiểu kết nối chính trái phiếu kim loại- đây là loại bắt vít, vì kiểu buộc này hiệu quả, đáng tin cậy và thuận tiện nhất trong quá trình lắp đặt.
Các chuyên gia của Nhà máy Hồ chứa Saratov sẽ thiết kế và sản xuất các kết nối kim loại từ bất kỳ cấu hình nào phù hợp với các yêu cầu cơ học cho Các tính chất vật lý và hóa học vật liệu tùy thuộc vào điều kiện kỹ thuật và hoạt động.
Độ tin cậy, ổn định và độ cứng khung kim loại Tòa nhà hoặc cấu trúc của bạn phần lớn phụ thuộc vào tay nghề chất lượng cao liên kết kim loại.
Làm thế nào để đặt hàng sản xuất kết nối kim loại tại Nhà máy Hồ chứa Saratov?
Để tính chi phí kết cấu kim loại của chúng tôi, bạn có thể:
- liên hệ với chúng tôi qua điện thoại 8-800-555-9480
- viết thư cho e-mail yêu cầu kỹ thuậtđến kết cấu kim loại
- sử dụng biểu mẫu " ", cung cấp thông tin liên hệ và chuyên gia của chúng tôi sẽ liên hệ với bạn
Các chuyên gia của Nhà máy cung cấp các dịch vụ toàn diện:
- khảo sát kỹ thuật tại địa điểm hoạt động
- thiết kế các công trình phức hợp dầu khí
- sản xuất và lắp đặt các kết cấu kim loại khác nhau
Kích thước dọc
H o ≥ H 1 + H 2 ;
N 2 ≥ N k + f + d;
d = 100 mm;
Chiều cao cột đầy đủ
Kích thước đèn lồng:
· H f = 3150 mm.
Kích thước ngang
< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
< h в = 450 мм.
trong đó B 1 = 300 mm theo điều chỉnh. 1
· 
< h н = 1000 мм.
-
- kết nối đèn lồng;
- kết nối nửa gỗ.
3. 
Tập hợp tải trọng trên khung.
3.1.1.
Tải trọng trên dầm cầu trục.
Dầm cầu trục có nhịp 12 m dùng cho 2 cầu trục có sức nâng Q = 32/5 tấn, chế độ hoạt động của cầu trục là 5K. Nhịp của công trình là 30 m Vật liệu dầm C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (với độ dày t< 20 mm); Rs = 14 kN/cm2.
Đối với cần trục Q = 32/5 t ở chế độ vận hành trung bình theo adj. 1 lực thẳng đứng lớn nhất tác dụng lên bánh xe F k n = 280 kN; trọng lượng xe G T = 85 kN; loại ray cẩu - KR-70.
Đối với cầu trục hạng trung, lực ngang tác dụng lên bánh xe, đối với cầu trục có hệ thống treo cầu trục linh hoạt:
T n = 0,05*(Q + G T)/n o = 0,05(314+ 85)/2= 9,97 kN,
trong đó Q là khả năng chịu tải định mức của cần trục, kN; G t – trọng lượng xe, kN; n o – số bánh xe ở một bên của cần trục.
Giá trị tính toán của lực tác dụng lên bánh cẩu:
F k = γ f * k 1* F k n =1,1*1*280= 308 kN;
T k = γ f *k 2 *T n = 1,1*1*9,97 = 10,97 kN,
trong đó γ f = 1,1 là hệ số tin cậy đối với tải trọng cầu trục;
k 1, k 2 =1 - hệ số động, có xét đến tính chất va đập của tải trọng khi cần trục di chuyển dọc theo đường ray không bằng phẳng và tại các mối nối ray, bàn máy. 15.1.
Bàn
| Số tải | Tải trọng và tổ hợp lực | Ψ 2 | Phần giá đỡ | ||||||||||||||||||||||
| 1 - 1 | 2 - 2 | 3 - 3 | 4 - 4 | ||||||||||||||||||||||
| M | N | Q | M | N | M | N | M | N | Q | ||||||||||||||||
| Không thay đổi | -64,2 | -53,5 | -1,4 | -56,55 | -177 | -6 | -177 | +28,9 | -368 | -1,4 | |||||||||||||||
| Tuyết | -67,7 | -129,9 | -3,7 | -48,4 | -129,6 | -16 | -129,6 | +41,5 | -129,6 | -3,7 | |||||||||||||||
| 0,9 | -60,9 | -116,6 | -3,3 | -43,6 | -116,6 | -14,4 | -116,6 | +37,4 | -116,6 | -3,3 | |||||||||||||||
| Dmax | vào cột bên trái | +29,5 | -34,1 | +208,8 | -464,2 | -897 | +75,2 | -897 | -33,4 | ||||||||||||||||
| 0,9 | +26,5 | -30,7 | +188 | -417,8 | -807,3 | +67,7 | -807,3 | -30,1 | |||||||||||||||||
| 3 * | vào cột bên phải | -99,8 | -31,2 | +63,8 | -100,4 | -219 | +253,8 | -219 | -21,9 | ||||||||||||||||
| 0,9 | -90 | -28,1 | +57,4 | -90,4 | -197,1 | +228,4 | -197,1 | -19,7 | |||||||||||||||||
| T | vào cột bên trái | ±8,7 | ±16,2 | ±76,4 | ±76,4 | ±186 | ±16,2 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±7,8 | ±14,6 | ±68,8 | ±68,8 | ±167,4 | ±14,6 | |||||||||||||||||||
| 4 * | vào cột bên phải | ±60,5 | ±9,2 | ±12 | ±12 | ±133,3 | ±9 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±54,5 | ±8,3 | ±10,8 | ±10,8 | ±120 | ±8,1 | |||||||||||||||||||
| Gió | bên trái | ±94,2 | +5,8 | +43,5 | +43,5 | -344 | +35,1 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±84,8 | +5,2 | +39,1 | +39,1 | -309,6 | +31,6 | |||||||||||||||||||
| 5 * | bên phải | -102,5 | -5,5 | -39 | -39 | +328 | -34,8 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | -92,2 | -5 | -35,1 | -35,1 | +295,2 | -31,3 | |||||||||||||||||||
| +M tối đa N tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | - | 1,3,4 | - | 1, 5 * | |||||||||||||||||||
 nỗ lực | - | - | - | +229 | -177 | - | - | +787 | -1760 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | - | 1, 3, 4, 5 | - | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | - | - | - | +239 | -177 | - | - | +757 | -682 | ||||||||||||||||
| -M ma N resp. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | 1, 5 | |||||||||||||||||||
| nỗ lực | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | -315 | -368 | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | 1, 3, 4 (-), 5 | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -542 | -1101 | -380 | -1175 | ||||||||||||||||
| N ma +M tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | - | - | - | 1, 3, 4 | |||||||||||||||||||
| nỗ lực | - | - | - | - | - | - | - | +264 | -1265 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | - | - | - | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | - | - | - | - | - | - | - | +597 | -1292 | ||||||||||||||||
| N mi -M tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | - | |||||||||||||||||||
| nỗ lực | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | - | - | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | - | ||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -472 | -1101 | - | - | ||||||||||||||||
| N mi -M tương ứng. | Ψ 2 = 1 | Số lượng tải | 1, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| nỗ lực | +324 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| N mi +M tương ứng. | Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 5 | ||||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -315 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| Q ma | Ψ 2 = 0,9 | Số lượng tải | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| nỗ lực | -89 | ||||||||||||||||||||||||
3.4. Tính toán cột bậc của nhà công nghiệp.
3.4.1. Dữ liệu ban đầu:
Liên kết giữa xà ngang và cột chắc chắn;
Các lực tính toán được chỉ ra trong bảng,
Đối với đầu cột
tại đoạn 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;
ở đoạn 2-2: M = -147 kNm.
Đối với phần dưới cùng của cột
N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (mômen uốn tăng thêm tải trọng cho nhánh cầu trục);
N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (mômen uốn tăng thêm tải trọng cho nhánh ngoài);
Q tối đa = 89 kN.
Tỷ số độ cứng phần trên và phần dưới cột I trong /I n = 1/5;
vật liệu cột – mác thép C235, bê tông móng loại B10;
hệ số tin cậy tải γ n = 0,95.
Gốc của nhánh ngoài.
Diện tích sàn yêu cầu:
A pl.tr = N b2 / R f = 1205/0,54 = 2232 cm 2;
R f = γR b ≈ 1,2*0,45 = 0,54 kN/cm 2 ; Bảng R b = 0,45 kN/cm 2 (bê tông B7.5). 8.4..
Vì lý do cấu trúc, phần nhô ra của tấm từ 2 phải ít nhất là 4 cm.
Khi đó B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53 cm, lấy B = 55 cm;
Ltr = Apl.tr /B = 2232/55 = 40,6 cm, lấy L = 45 cm;
xin vui lòng. = 45*55 = 2475 cm 2 > A pl.tr = 2232 cm 2.
Ứng suất trung bình trong bê tông dưới bản:
σf = N in2 /Apl. = 1205/2475 = 0,49 kN/cm2.
Từ điều kiện sự sắp xếp đối xứng ngang so với trọng tâm của cành thì khoảng cách giữa các đường ngang trong khoảng trống bằng:
2(b f + t w – z o) = 2*(15 + 1,4 – 4,2) = 24,4 cm; có chiều dày ngang 12 mm với 1 = (45 – 24,4 – 2*1,2)/2 = 9,1 cm.
· Xác định mômen uốn khu vực riêng biệt tấm:
cốt truyện 1(phần nhô ra của hẫng c = c 1 = 9,1 cm):
M 1 = σ fs 1 2 /2 = 0,49 * 9,1 2 /2 = 20 kNcm;
khu vực 2(phần nhô ra của hẫng c = c 2 = 5 cm):
M2 = 0,82*5 2/2 = 10,3 kNcm;
phần 3(tấm được đỡ bốn phía): b/a = 52,3/18 = 2,9 > 2, α = 0,125):
M 3 = ασ f a 2 = 0,125*0,49*15 2 = 13,8 kNcm;
phần 4(tấm được hỗ trợ ở bốn phía):
M 4 = ασ f a 2 = 0,125*0,82*8,9 2 = 8,12 kNcm.
Để tính toán ta chấp nhận M max = M 1 = 20 kNcm.
· Độ dày tấm yêu cầu:
tpl = √6M tối đa γ n /R y = √6*20*0,95/20,5 = 2,4 cm,
trong đó R y = 205 MPa = 20,5 kN/cm 2 đối với thép Vst3kp2 có chiều dày 21 - 40 mm.
Chúng tôi lấy tpl = 26 mm (2 mm là cho phép phay).
Chiều cao ngang được xác định từ điều kiện đặt đường nối để gắn ngang vào nhánh cột. Để đảm bảo an toàn, chúng tôi truyền toàn bộ lực trong nhánh tới các đường ngang thông qua bốn mối hàn góc. Hàn bán tự động bằng dây Sv – 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Chiều dài đường may cần thiết được xác định:
l w .tr = N in2 γ n /4k f (βR w γ w) min γ = 1205*0,95/4*0,8*17 = 21 cm;
tôi w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.
Ta lấy htr = 30cm.
Việc kiểm tra cường độ di chuyển ngang được thực hiện tương tự như đối với cột nén tập trung.
Tính toán bu lông neo để buộc chặt nhánh cầu trục (N min =368 kN; M=324 kNm).
nỗ lực trong bu lông neo:F a = (M- N y 2)/ h o = (32400-368*56)/145.8 = 81 kN.
Diện tích mặt cắt yêu cầu của bu lông làm bằng thép Vst3kp2: R va = 18,5 kN/cm 2 ;
A v.tr = F a γ n / R va =81*0.95/18.5=4.2 cm 2 ;
Ta lấy 2 bu lông d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm 2. Lực tác dụng lên các bu lông neo của nhánh ngoài ít hơn. Vì lý do thiết kế, chúng tôi chấp nhận các bu lông giống nhau.
3.5. Tính toán và thiết kế giàn giàn.
Dữ liệu ban đầu.
Vật liệu của các thanh giằng là mác thép C245 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t 20 mm), vật liệu của bản mã là C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t 20 mm) ;
Các phần tử giàn được làm từ các góc.
Tải từ trọng lượng của lớp phủ (không bao gồm trọng lượng của đèn):
g cr ’ = g cr – γ g g nền ′ = 1,76 – 1,05*10 = 1,6 kN/m 2 .
Trọng lượng của đèn lồng, trái ngược với tính toán của khung, được tính đến ở những nơi đèn lồng thực sự nằm trên giàn.
Khối lượng của khung đèn trên một đơn vị diện tích hình chiếu ngang của nền đèn lồng ' = 0,1 kN/m 2 .
Khối lượng của tường bên và kính trên một đơn vị chiều dài tường g b.st = 2 kN/m;
chiều cao thiết kế d, khoảng cách giữa các trục của đai được chấp nhận (2250-180 = 2,07 m)
Lực nút (a):
F 1 = F 2 = gcr'Bd = 1,6*6*2= 19,2 kN;
F 3 = g cr ' Bd + (g nền ' 0,5d + g b.st) B = 1,6*6*2 + (0,1*0,5*2 + 2)*6 = 21,3 kN;
F 4 = g cr ' B(0,5d + d) + g nền ' B(0,5d + d) = 1,6*6*(0,5*2 + 2) + 0,1*6*( 0,5*2 + 2) = 30,6 kN.
Phản ứng hỗ trợ: . F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4 /2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6/2 = 75 kN.
S = S g m = 1,8 m.
Lực nút:
lựa chọn thứ 1 tải tuyết(b)
F 1s = F 2s =1,8*6*2*1,13=24,4 kN;
F 3s = 1,8*6*2*(0,8+1,13)/2=20,8 kN;
F 4s = 1,8*6*(2*0,5+2)*0,8=25,9 kN.
Phản ứng hỗ trợ: . F As = F 1s + F 2s +F 3s +F 4s /2=2*24.2+20.8+25.9/2=82.5 kN.
Tùy chọn thứ 2 về tải tuyết (c)
F 1 s ’ = 1,8*6*2=21,6 kN;
F 2 s’ = 1,8*6*2*1,7=36,7 kN;
F 3 s ’ = 1,8*6*2/2*1,7=18,4 kN;
Phản ứng hỗ trợ: . F′ As = F 1 s ' + F 2 s ' + F 3 s ' =21,6+36,7+18,4=76,7 kN.
Tải từ các khoảnh khắc khung hình (xem bảng) (d).
Sự kết hợp đầu tiên
(tổ hợp 1, 2, 3*,4, 5*): M 1 max = -315 kNm; sự kết hợp (1, 2, 3, 4*, 5):
M2tương ứng = -238 kNm.
Sự kết hợp thứ hai (không bao gồm tải tuyết):
M1 = -315-(-60,9) = -254 kNm; M2tương ứng = -238-(-60,9) = -177 kNm.
Tính toán các đường nối.
| Thanh không. | Phần | [N], kN | Đường may dọc theo viền áo | Đường may lông vũ | ||||
| N vòng quay, kN | Kf, cm | l w , cm | N p, kN | kf, cm | l w , cm | |||
| 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 | 125x80x8 50x5 50x5 50x5 50x5 | 282 198 56 129 56 | 0,75N = 211 0,7N = 139 39 90 39 | 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 | 11 8 3 6 9 | 0,25N = 71 0,3N = 60 17 39 17 | 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 | 6 6 3 4 3 |
DANH MỤC TÀI LIỆU THAM KHẢO ĐƯỢC SỬ DỤNG.
1. Kết cấu kim loại. sửa bởi Yu.I. Kudishina Moscow, biên tập. c. "Học viện", 2008
2. Kết cấu kim loại. Sách giáo khoa đại học / Ed. E.I. Belenya. – tái bản lần thứ 6. M.: Stroyizdat, 1986. 560 tr.
3. Ví dụ tính toán kết cấu kim loại. Do A.P. Mandrikov biên tập. - tái bản lần thứ 2. M.: Stroyizdat, 1991. 431 tr.
4. SNiP II-23-81 * (1990). Kết cấu thép. – M.; CITP của Ủy ban Xây dựng Nhà nước Liên Xô, 1991. – 94 tr.
5. SNiP 2.01.07-85. Tải trọng và tác động. – M.; CITP của Ủy ban Xây dựng Nhà nước Liên Xô, 1989. – 36 tr.
6. SNiP 2.01.07-85 *. Bổ sung, Phần 10. Độ võng và chuyển vị. – M.; CITP của Ủy ban Xây dựng Nhà nước Liên Xô, 1989. – 7 tr.
7. Kết cấu kim loại. Sách giáo khoa dành cho đại học/Ed. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 tr.
8. GOST 24379.0 – 80. Bu lông móng.
9. Hướng dẫn về dự án khóa học “Cấu trúc kim loại” của Morozov 2007.
10. Thiết kế kết cấu kim loại công trình công nghiệp. Ed. A.I. Aktuganov 2005
Kích thước dọc
Chúng tôi bắt đầu thiết kế khung của tòa nhà công nghiệp một tầng với việc lựa chọn sơ đồ kết cấu và bố cục của nó. Chiều cao của nhà từ mặt sàn đến đáy giàn xây dựng H khoảng:
H o ≥ H 1 + H 2 ;
trong đó H 1 là khoảng cách từ mặt sàn đến đầu ray cần trục theo quy định H 1 = 16 m;
H2 – khoảng cách từ đầu ray cầu trục đến đáy các kết cấu tòa nhà có lớp phủ, tính theo công thức:
N 2 ≥ N k + f + d;
trong đó Hk là chiều cao của cần trục; N k = 2750 mm điều chỉnh. 1
f - kích thước có tính đến độ võng của kết cấu lớp phủ theo nhịp, f = 300 mm;
d - khoảng cách giữa điểm trên cùng của xe cẩu và cấu trúc xây dựng,
d = 100 mm;
H 2 = 2750 +300 +100 = 3150 mm, được chấp nhận – 3200 mm (vì H 2 được lấy là bội số của 200 mm)
H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, được chấp nhận – 19200 mm (vì H 2 được lấy là bội số của 600 mm)
Chiều cao đỉnh cột:
· Н в = (h b + h р) + Н 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., kích thước cuối cùng sẽ được xác định sau khi tính toán dầm cầu trục.
Chiều cao phần dưới của cột khi chân cột chôn cách mặt sàn 1000 mm
· N n = H o - N in + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.
Chiều cao cột đầy đủ
· H = N trong + N n = 4820+ 15380 = 20200 mm.
Kích thước đèn lồng:
Chúng tôi chấp nhận một chiếc đèn lồng có chiều rộng 12 m với kính một tầng có chiều cao 1250 mm, chiều cao cạnh 800 mm và chiều cao gờ 450 mm.
Khụ khụ. = 1750 +800 +450 =3000 mm.
· H f = 3150 mm.
Sơ đồ kết cấu khung tòa nhà được thể hiện trong hình:
Kích thước ngang
Do khoảng cách cột là 12 m nên khả năng chịu tải là 32/5 t, chiều cao công trình< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
· h trong = a + 200 = 250 + 200 = 450mm
h trong phút = N trong /12 = 4820/12 = 402mm< h в = 450 мм.
Hãy xác định giá trị của l 1:
· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.
trong đó B 1 = 300 mm theo điều chỉnh. 1
Ta lấy l 1 = 750 mm (bội số của 250 mm).
Chiều rộng phần dưới của cột:
· h n = l 1 +a = 750 + 250 = 1000mm.
· h n phút = N n /20 = 15380/20 = 769mm< h н = 1000 мм.
Mặt cắt ngang của phần trên của cột được ký hiệu là dầm chữ I có thành đặc, phần dưới là dầm đặc.
Dây buộc nhà khung thép công nghiệp
Độ cứng không gian của khung và độ ổn định của khung và các phần tử riêng lẻ của nó được đảm bảo bằng cách thiết lập một hệ thống kết nối:
Các kết nối giữa các cột (bên dưới và bên trên dầm cầu trục), cần thiết để đảm bảo sự ổn định của các cột so với các mặt phẳng khung, nhận biết và truyền tải trọng tác dụng dọc theo tòa nhà (gió, nhiệt độ) đến móng và cố định các cột trong quá trình lắp đặt;
- liên kết giữa các vì kèo: a) liên kết ngang dọc theo dây cung phía dưới của vì kèo, chịu tải trọng gió tác dụng lên đầu công trình; b) các mối nối dọc ngang dọc theo các dây dưới của giàn; c) các mối nối ngang dọc theo dây trên của giàn; d) kết nối dọc giữa các trang trại;
- kết nối đèn lồng;
- kết nối nửa gỗ.
3. Phần tính toán và thiết kế.
Tập hợp tải trọng trên khung.
3.1.1. Sơ đồ tính toán khung chéo.
Trục hình học của cột bậc được coi là đường đi qua trọng tâm của phần trên và phần dưới của cột. Sự khác biệt giữa các trọng tâm tạo ra độ lệch tâm “e 0”, mà chúng tôi tính toán:
e 0 =0,5*(h n - h in)=0,5*(1000-450)=0,275m
Liên kết trang trại dành cho:
– tạo ra (kết hợp với các kết nối cột) độ cứng không gian chung và tính bất biến hình học của khung OPC;
– đảm bảo sự ổn định của các phần tử giàn bị nén khỏi mặt phẳng dầm bằng cách giảm chiều dài thiết kế của chúng;
– nhận thức về tải trọng ngang trên các khung riêng lẻ ( ngang phanh xe đẩy cần cẩu) và phân phối lại chúng cho toàn bộ hệ thống khung khung phẳng;
– nhận thức và (kết hợp với các kết nối dọc theo các cột) truyền tải tới nền tảng của một số theo chiều dọc tải trọng ngang tác dụng lên kết cấu sảnh tuabin (tải trọng gió tác dụng lên phần cuối của công trình và tải trọng cần trục);
– Đảm bảo việc lắp đặt giàn dễ dàng.
Kết nối trang trại được chia thành:
─ nằm ngang;
─ theo chiều dọc.
Các mối nối ngang nằm trong mặt phẳng của dây trên và dây dưới của giàn.
Các kết nối ngang nằm ngang qua tòa nhà được gọi là ngang, và cùng - theo chiều dọc.
Các mối nối dọc theo dây trên của giàn
Các mối nối dọc theo dây dưới của giàn
Kết nối dọc giữa các trang trại
Kết nối ngang ngang trong mặt phẳng của dây cung trên và dây dưới của giàn, cùng với các mối nối thẳng đứng giữa các giàn, được lắp đặt ở các đầu của công trình và ở phần giữa của nó, nơi đặt các mối nối dọc dọc theo các cột.
Chúng tạo ra các dầm không gian cứng nhắc ở cuối và ở phần giữa của tòa nhà.
Dầm không gian ở hai đầu công trình có tác dụng hấp thụ tải trọng gió tác dụng lên khung gỗ cuối nhà và truyền đến các liên kết dọc theo cột, dầm cầu trục rồi đến móng.
Ngược lại chúng được gọi kết nối gió.
2. Các phần tử của dây trên của giàn bị nén và có thể mất ổn định so với mặt phẳng của giàn.
Các thanh giằng ngang dọc theo các dây cung trên của giàn, cùng với các miếng đệm, giữ cho các nút giàn không bị di chuyển theo hướng trục dọc của tòa nhà và đảm bảo sự ổn định của dây cung trên so với mặt phẳng của giàn.
Các phần tử buộc dọc (miếng đệm) giảm chiều dài thiết kế của dây cung phía trên của giàn nếu bản thân chúng được đảm bảo chống dịch chuyển bằng dầm giằng không gian cứng.
Trong lớp phủ không có dầm, các gân của tấm giữ chặt các giàn khỏi bị dịch chuyển. Trong lớp phủ dầm, các nút giàn đảm bảo bản thân dầm không bị dịch chuyển nếu chúng được cố định trong giàn giằng ngang.
Trong quá trình lắp đặt, các dây trên của giàn được cố định bằng các miếng đệm ở ba điểm trở lên. Điều này phụ thuộc vào tính linh hoạt của giàn trong quá trình lắp đặt. Nếu độ dẻo của các phần tử của dây cung trên của giàn không vượt quá 220 , các miếng đệm được đặt dọc theo các cạnh và ở giữa nhịp. Nếu như 220 , khi đó các miếng đệm sẽ được lắp đặt thường xuyên hơn.
Trong lớp phủ không có xà gồ, việc buộc chặt này được thực hiện với sự trợ giúp của các miếng đệm bổ sung, còn trong lớp phủ có xà gồ, bản thân các thanh chống chính là xà gồ.
Các khoảng cách cũng được đặt ở hợp âm dưới để giảm độ dài ước tính của các thành phần của hợp âm dưới.
Các kết nối ngang dọc dọc theo các dây dưới giàn được thiết kế để phân phối lại tải trọng ngang của cần trục do phanh xe đẩy trên cầu trục. Tải trọng này tác động lên một khung riêng biệt và nếu không có kết nối sẽ gây ra các chuyển động ngang đáng kể.
Chuyển vị ngang của khung do tác dụng của tải trọng cần trục:
a) trong trường hợp không có các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn;
b) với sự hiện diện của các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn
Các kết nối ngang theo chiều dọc liên quan đến các khung liền kề trong công việc không gian, do đó độ dịch chuyển ngang của khung giảm đáng kể.
Chuyển vị ngang của khung cũng phụ thuộc vào kết cấu mái. Mái nhà làm bằng các tấm bê tông cốt thép được coi là cứng nhắc. Mái nhà làm bằng ván sàn định hình dọc theo xà gồ có nghĩa là nó không thể hấp thụ đáng kể tải trọng ngang. Mái nhà như vậy không được coi là cứng nhắc.
Các kết nối dọc dọc theo các dây dưới của giàn được đặt ở các tấm bên ngoài của giàn dọc theo toàn bộ tòa nhà. Trong các phòng máy của nhà máy điện, các giằng dọc chỉ được đặt ở các tấm đầu tiên của dàn dưới các giàn liền kề với các cột hàng A.C. phía đối diện Vì kèo không lắp các kết nối dọc, vì Lực phanh ngang của cần trục được hấp thụ bởi kệ khử khí cứng.
Trong các tòa nhà 30 mĐể bảo vệ dây cung dưới khỏi chuyển động theo chiều dọc, các miếng đệm được lắp đặt ở phần giữa của nhịp. Những miếng đệm này làm giảm chiều dài hiệu quả và do đó làm giảm tính linh hoạt của dây cung dưới của giàn.
Kết nối dọc giữa các trang trại nằm giữa các trang trại. Chúng được chế tạo dưới dạng các phần tử lắp độc lập (kèo) và được lắp đặt cùng với các thanh giằng ngang dọc theo dây cung trên và dây dưới của giàn.
Dọc theo chiều rộng nhịp, các giàn giằng dọc được bố trí dọc theo các nút đỡ của giàn và trong mặt phẳng trụ dọc của giàn. Khoảng cách giữa các mối nối dọc dọc theo giàn từ 6 trước 15m.
Các liên kết thẳng đứng giữa các giàn giúp loại bỏ biến dạng cắt của các phần tử lớp phủ theo hướng dọc.
Liên kết giữa các cột.
Hệ thống kết nối giữa các cột đảm bảo trong quá trình vận hành và lắp đặt tính bất biến hình học của khung và khả năng chịu tải của nó theo phương dọc, cũng như độ ổn định của cột so với mặt phẳng của khung ngang.
Các kết nối hình thành ổ cứng, được đặt ở giữa tòa nhà hoặc khoang nhiệt độ, có tính đến khả năng dịch chuyển của các cột do biến dạng nhiệt của các bộ phận dọc.
Nếu lắp đặt các kết nối (ổ cứng) ở các đầu của công trình thì lực nhiệt F t lớn sẽ phát sinh trong tất cả các bộ phận dọc (kết cấu cầu trục, vì kèo, thanh giằng)
Khi chiều dài của tòa nhà hoặc khối nhiệt độ lớn hơn 120 m, hai hệ thống khối giằng thường được lắp đặt giữa các cột.
Giới hạn kích thước giữa các kết nối dọc tính bằng mét
Kích thước trong ngoặc được đưa ra cho các tòa nhà được vận hành ở nhiệt độ ngoài trời thiết kế t= –40° ¸ –65 °С.
Hầu hết mạch đơn giản giằng chéo, nó được sử dụng cho khoảng cách cột lên đến 12 m. Góc nghiêng hợp lý của giằng, do đó, khi không bước tiến lớn, Nhưng độ cao cột, hai liên kết chéo được lắp đặt dọc theo chiều cao phần dưới của cột.
Trong các trường hợp tương tự, đôi khi việc tách bổ sung các cột khỏi mặt phẳng của khung bằng các miếng đệm được thiết kế.
Các kết nối dọc được lắp đặt dọc theo tất cả các dãy của tòa nhà. Với khoảng cách lớn của các cột ở các hàng giữa, đồng thời để không cản trở việc vận chuyển sản phẩm từ vịnh này sang vịnh khác, các kết nối của sơ đồ cổng và bán cổng được thiết kế.
Các liên kết thẳng đứng giữa các cột chịu lực từ gió W 1 và W 2 tác dụng lên phần cuối của công trình và lực hãm dọc của cần trục Tpr.
Các yếu tố kết nối chéo và cổng hoạt động trong tình trạng căng thẳng. Do tính linh hoạt cao nên các thanh nén bị loại khỏi công việc và không được tính đến trong tính toán. Độ linh hoạt của các phần tử giằng chịu kéo nằm dưới cao độ dầm cầu trục không được vượt quá 300 đối với các công trình thông thường và 200 đối với các công trình có chế độ vận hành cầu trục “đặc biệt”; đối với các kết nối phía trên dầm cầu trục - tương ứng là 400 và 300.
Kết nối vùng phủ sóng.
Các kết nối dọc theo kết cấu mái (lều) hoặc các kết nối giữa các vì kèo tạo ra độ cứng không gian tổng thể của khung và mang lại: sự ổn định của các dây chịu nén của các vì kèo so với mặt phẳng của chúng, phân phối lại tải trọng cần trục cục bộ tác dụng lên một trong các khung sang các khung liền kề ; dễ dàng cài đặt; hình học khung quy định; cảm nhận và truyền một số tải trọng tới các cột.
Kết nối vùng phủ sóng được đặt:
1) trong mặt phẳng của các dây trên của giàn - các phần tử dọc giữa chúng;
2) trong mặt phẳng của các dây giằng dưới của giàn - giàn giằng ngang và giàn giằng dọc, cũng như đôi khi là các giằng dọc giữa các giàn giằng ngang;
3) liên kết dọc giữa các giàn;
4) thông tin liên lạc qua đèn lồng.
Các mối nối trong mặt phẳng của các dây trên của giàn.
Các phần tử của dây cung trên của giàn bị nén nên cần đảm bảo độ ổn định của chúng so với mặt phẳng của giàn.
Các tấm lợp và xà gồ bê tông cốt thép có thể được coi là các giá đỡ ngăn chặn các nút phía trên di chuyển ra khỏi mặt phẳng của giàn, với điều kiện là chúng được bảo đảm chống lại các chuyển động dọc bằng các kết nối nằm trong mặt phẳng của mái. Nên đặt các thanh giằng như vậy (vì kèo ngang) ở các đầu nhà xưởng sao cho chúng cùng với các kèo ngang dọc theo các dây cung phía dưới và các thanh giằng dọc giữa các vì kèo tạo thành khối không gian đảm bảo độ cứng của lớp phủ.
Nếu tòa nhà hoặc khối nhiệt độ dài hơn, các giàn giằng ngang trung gian được lắp đặt, khoảng cách giữa chúng không được vượt quá 60 m.
Để đảm bảo sự ổn định của dây cung trên của giàn so với mặt phẳng của nó trong đèn, nơi không có lợp mái, các miếng đệm đặc biệt được cung cấp và cần có giàn trong cụm sườn núi. Trong quá trình lắp đặt (trước khi lắp đặt tấm phủ hoặc xà gồ), độ dẻo của dây cung trên so với mặt phẳng của giàn không được lớn hơn 220. Do đó, nếu miếng đệm sống không đảm bảo điều kiện này thì phải đặt thêm một miếng đệm bổ sung. giữa nó và miếng đệm trên đỡ giàn (trong mặt phẳng của cột).
Các liên kết trong mặt phẳng của các dây dưới của giàn
Trong các công trình có cầu trục trên cao, cần đảm bảo độ cứng ngang của khung cả ngang và dọc công trình.
Khi vận hành cần trục sẽ xuất hiện các lực gây biến dạng ngang và biến dạng dọc của khung nhà xưởng.
Nếu độ cứng ngang của khung không đủ, cần trục có thể bị kẹt trong quá trình di chuyển và hoạt động bình thường sẽ bị gián đoạn. Sự rung động của khung quá mức tạo ra điều kiện bất lợi cho hoạt động của cần cẩu và sự an toàn của các kết cấu bao quanh. Vì vậy, trong các nhà một nhịp có chiều cao lớn (H >18 m), trong các nhà có cầu trục Q >100 kN, có cần trục ở các chế độ làm việc nặng và rất nặng với tải trọng bất kỳ, hệ thống kết nối dọc theo các dây dưới của các vì kèo là cần thiết.
Lực ngang F từ cần trục tác dụng ngang lên một khung phẳng hoặc hai hoặc ba khung liền kề.
Giàn giằng dọc cung cấp làm việc cùng nhau hệ thống khung phẳng, nhờ đó biến dạng ngang của khung do tác dụng của lực tập trung giảm đáng kể.
Các bài đăng khung cuối truyền tải trọng gió F W tại các nút của giàn giằng ngang.
Để tránh rung dây cung dưới của giàn do tác động động của cần trục, độ linh hoạt của phần bị kéo căng của dây giàn dưới so với mặt phẳng khung bị hạn chế: đối với cầu trục có số chu kỳ tải trọng 2×10 6 trở lên - bằng giá trị 250, đối với các tòa nhà khác - bằng giá trị 400. Để giảm chiều dài của phần bị kéo căng của phần dưới. Trong một số trường hợp, dây đai được trang bị cáng để cố định dây đai dưới theo hướng bên.
Kết nối dọc giữa các trang trại.
Những dây buộc này kết nối các giàn lại với nhau và ngăn không cho chúng bị lật. Theo quy định, chúng được lắp đặt trong các trục nơi các kết nối được thiết lập dọc theo dây cung dưới và dây trên của giàn, cùng với chúng tạo thành một khối cứng.
Trong các tòa nhà có phương tiện vận chuyển treo, các kết nối thẳng đứng góp phần phân phối lại giữa các giàn của tải trọng cần trục tác dụng trực tiếp lên các kết cấu che phủ. Trong những trường hợp này, cũng như với các vì kèo, một cần trục điện được gắn vào - các dầm có sức nâng đáng kể; các kết nối thẳng đứng giữa các vì kèo được đặt trong các mặt phẳng treo liên tục dọc theo toàn bộ chiều dài của tòa nhà.
Sơ đồ kết cấu của các liên kết phụ thuộc chủ yếu vào bước của các vì kèo.
Buộc dọc theo các dây trên của giàn
Buộc dọc theo các dây dưới của giàn
Đối với các kết nối ngang có bước giàn 6 m, có thể sử dụng lưới chéo, các thanh giằng chỉ hoạt động dưới lực căng (Hình a).
Gần đây, giàn giằng có lưới hình tam giác được sử dụng chủ yếu (Hình b). Ở đây các thanh giằng hoạt động cả ở dạng kéo và nén nên nên thiết kế chúng từ các ống hoặc hồ sơ uốn cong, cho phép giảm mức tiêu thụ kim loại từ 30-40%.
Với khoảng cách của các giàn là 12 m, các phần tử chéo của dây buộc, ngay cả những phần chỉ hoạt động khi căng, hóa ra lại quá nặng. Do đó, hệ giằng được thiết kế sao cho phần tử dài nhất không quá 12 m và các đường chéo được đỡ bởi phần tử này (Hình c, d).
Có thể đảm bảo việc buộc chặt các thanh giằng dọc mà không cần lưới giằng dọc theo dây giằng phía trên của giàn, điều này không tạo điều kiện cho việc sử dụng xuyên qua xà gồ. Trong trường hợp này, khối cứng bao gồm các phần tử che phủ (xà gồ, tấm), giàn và các thanh giằng dọc thường được đặt (Hình e). Giải pháp này hiện là tiêu chuẩn. Các phần tử kết nối của lều (tấm che) thường được tính toán dựa trên tính linh hoạt. Độ linh hoạt tối đa đối với các phần tử nén của các kết nối này là 200, đối với các phần tử kéo dài - 400, (đối với cần trục có số chu kỳ từ 2 × 10 6 trở lên - 300).
Một hệ thống các bộ phận kết cấu có tác dụng hỗ trợ tường rào và hấp thụ tải trọng gió gọi là nửa gỗ.
Cấu trúc nửa gỗ được lắp đặt cho các bức tường chịu tải, cũng như cho bức tường nội thất và các phân vùng.
Với các bức tường tự hỗ trợ, cũng như với bức tường bảng điều khiển với chiều dài tấm bằng khoảng cách cột thì không cần kết cấu nửa gỗ.
Với chiều cao các cột bên ngoài là 12 m và tấm tường Các trụ nửa gỗ trung gian dài 6 m được lắp đặt.
Nửa gỗ được lắp đặt trong mặt phẳng của các bức tường dọc của tòa nhà được gọi là nửa gỗ dọc. Một nửa gỗ được lắp đặt trong mặt phẳng của các bức tường ở cuối tòa nhà được gọi là nửa gỗ cuối cùng.
Khung gỗ cuối bao gồm các cột thẳng đứng, được lắp đặt cách nhau 6 hoặc 12 m, các đầu trên của cột theo hướng nằm ngang trên một giàn giằng ngang ngang với các dây cung dưới của giàn.
Để không ngăn chặn sự biến dạng của giàn do tải trọng tạm thời, việc đỡ các trụ nửa gỗ được thực hiện bằng cách sử dụng bản lề tấm, là một tấm mỏng t = (8 10 mm) với chiều rộng 150-200 mm, dễ dàng uốn cong theo phương thẳng đứng mà không cản trở độ võng của giàn; theo phương ngang nó truyền lực. Các thanh ngang được gắn vào các trụ nửa gỗ để cửa sổ mở; khi chiều cao của giá đỡ cao, các miếng đệm được đặt trong mặt phẳng của thành cuối để giảm chiều dài tự do của chúng.
Tường làm bằng gạch hoặc khối bê tông được thiết kế để tự chống đỡ, tức là chiếm toàn bộ trọng lượng của chúng và chỉ có tải trọng ngang từ gió được tường chuyển sang cột hoặc cột nửa gỗ.
Tường làm bằng tấm bê tông cốt thép tấm lớn được lắp đặt (treo) trên bàn cột hoặc cột nửa gỗ (cứ 3 - 5 tấm chiều cao một bàn). Trong trường hợp này, trụ nửa gỗ hoạt động ở trạng thái nén lệch tâm.
Kết nối khung cung cấp tính bất biến hình học và độ ổn định của các phần tử theo hướng dọc, công việc không gian chung của kết cấu khung, độ cứng của tòa nhà và dễ lắp đặt và bao gồm hai hệ thống chính: kết nối giữa các cột và kết nối lớp phủ.
Liên kết giữa các cột. Các liên kết giữa các cột (Hình 6.4) đảm bảo trong quá trình vận hành và lắp đặt tính bất biến hình học của khung và khả năng chịu tải của nó theo phương dọc, nhận biết và truyền tới tải trọng gió tác động lên phần cuối của công trình và các hiệu ứng đến móng. phanh dọc của cầu trục, đồng thời đảm bảo độ ổn định của cột so với mặt phẳng của khung ngang.
Hệ giằng cột bao gồm các giằng hình chữ V một mặt phẳng phía trên cần trục, nằm trong mặt phẳng của các trục dọc của công trình và các giằng chéo hai mặt phẳng của cần trục, nằm trong mặt phẳng của các nhánh cột.
Các kết nối cần trục ở mỗi hàng cột được đặt gần giữa khối xây dựng hơn để đảm bảo không bị biến dạng nhiệt độ theo cả hai hướng và giảm ứng suất nhiệt trong các bộ phận khung. Số lượng liên kết (một hoặc hai dọc theo chiều dài của khối) được xác định bởi khả năng chịu đựng, chiều dài ngăn nhiệt độ và khoảng cách lớn nhất L với từ đầu công trình (khe co giãn) đến trục liên kết thẳng đứng gần nhất (xem Bảng 6.1). Nếu có hai mối nối thẳng đứng thì khoảng cách giữa chúng trong các trục không được vượt quá 40 - 50 m.
Các kết nối cần cẩu được lắp đặt ở các khoảng cách cột ngoài cùng ở cuối tòa nhà hoặc khối nhiệt độ, cũng như ở những nơi cung cấp các kết nối dọc trong mặt phẳng bài viết hỗ trợ khung mái nhà.
Các cột trung gian (bên ngoài khối giằng) ngang mức giàn được giằng bằng các miếng đệm.
Nếu chiều cao phần cầu trục của cột cao thì nên lắp thêm các miếng đệm ngang giữa các cột, giảm chiều dài ước tính của chúng so với mặt phẳng khung (thể hiện bằng các đường chấm ở Hình 6.4).
Liên kết dọc dọc cột được tính toán cho tải trọng cẩu và gió W, dựa trên giả định về công kéo trên một trong các giằng của giằng chéo cần trục. Tại chiều dài các yếu tố cảm nhận được lực nhỏ, các kết nối được thực hiện linh hoạt tối đa bạn = 200.
Các phần tử giằng được làm từ các góc cán nóng, các miếng đệm được làm từ các mặt cắt hình chữ nhật uốn cong.
Kết nối vùng phủ sóng. Hệ thống giằng lớp phủ bao gồm các giằng ngang và dọc tạo thành các khối cứng ở các đầu của tòa nhà hoặc khối nhiệt độ và, nếu cần, các khối trung gian dọc theo chiều dài của ngăn (Hình 6.5).
Các liên kết ngang trong mặt phẳng của các dây dưới của giàn được thiết kế có hai loại. Dây buộc loại thứ nhất bao gồm các giàn và thanh giằng ngang và dọc (xem Hình 6.5, V. G– ở bước 12 m). Các thanh giằng loại thứ hai bao gồm các giàn giằng ngang và các thanh giằng (xem Hình 6.5, d- có bước giàn 6 m; xem hình. 6,5, e– với bước giàn 12 m).
Cơm. 6.4. Sơ đồ kết nối cột
6.5. Kết nối vùng phủ sóng
Cơm. 6,5(tiếp theo)
Các vì kèo ngang dọc theo các dây kèo dưới được bố trí ở các đầu của tòa nhà hoặc ngăn nhiệt độ (địa chấn) (xem Hình 6.5, d, e). Một giàn giằng ngang bổ sung cũng được bố trí ở giữa tòa nhà hoặc ngăn có chiều dài hơn 144 m trong các tòa nhà được xây dựng ở khu vực có nhiệt độ không khí bên ngoài ước tính từ -40 o C trở lên và có chiều dài tòa nhà lớn hơn hơn 120 m trong các tòa nhà được xây dựng ở khu vực có nhiệt độ thiết kế dưới –40 o C (xem Hình 6.5, V., G). Điều này làm giảm các chuyển động ngang của dây giàn phát sinh do sự tuân thủ của các kết nối. Các liên kết ngang ngang ở mức các dây cung dưới của giàn sẽ hấp thụ tải trọng gió ở phần cuối của công trình, được truyền bởi phần trên của các trụ nửa gỗ và cùng với các liên kết ngang ngang dọc theo các dây giằng phía trên và các kết nối thẳng đứng giữa các giàn tạo ra độ cứng không gian cho lớp phủ.
Các liên kết ngang dọc trong mặt phẳng của các dây kèo dưới được bố trí dọc theo các hàng cột bên ngoài trong các tòa nhà:
– có cần trục đỡ trên cao thuộc nhóm phương thức vận hành 7K và 8K, yêu cầu lắp đặt hành lang để đi dọc theo đường ray cầu trục;
– bằng kèo vì kèo;
– có tính toán địa chấn 7, 8 và 9 điểm;
– có độ cao đáy giàn trên 18 m, không phụ thuộc vào sức nâng của cần trục;
– trong các tòa nhà có mái bằng tấm bê tông cốt thép, được trang bị cần cẩu hỗ trợ trên cao mục đích chung có tải trọng trên 50 tấn với khoảng cách giàn 6 m và trên 20 tấn với khoảng cách giàn 12 m;
– trong các tòa nhà một nhịp có mái trên sàn định hình bằng thép, được trang bị cần cẩu có sức nâng trên 16 tấn;
– với bước giàn 12 m sử dụng các trụ nửa gỗ dọc.
Các kết nối ngang ngang ở mức các dây cung phía trên của giàn được cung cấp để đảm bảo sự ổn định của các dây cung so với mặt phẳng của giàn. Do có các thanh giằng chéo dọc theo dây cung phía trên của giàn nên việc sử dụng dầm lưới rất khó khăn và do đó, các thanh giằng ngang thường không được sử dụng. Trong trường hợp này, việc tách các giàn được đảm bảo bằng hệ thống kết nối dọc giữa các giàn.
Trong các tòa nhà có mái bằng tấm bê tông cốt thép, các miếng đệm được bố trí ở mức các dây cung trên của giàn (xem Hình 6.5, MỘT). Trong các tòa nhà có mái trên sàn định hình bằng thép, các miếng đệm chỉ được đặt trong không gian dưới đèn lồng, các vì kèo được gắn chặt với nhau bằng xà gồ (xem Hình 6.5, b); với khả năng chịu địa chấn được tính toán là 7, 8 và 9 điểm, các giàn giằng ngang hoặc màng tăng cứng cũng được cung cấp, lắp đặt ở các đầu của khoang kháng chấn (xem Hình 6.5, Và- có bước giàn 6 m; xem hình. 6,5, ĐẾN- với bước giàn 12 m), và thêm vào ít nhất một giàn cho chiều dài ngăn lớn hơn 96 m trong các tòa nhà có độ chấn động tính toán là 7 điểm và có chiều dài ngăn lớn hơn 60 m trong các tòa nhà có độ chấn động tính toán là 8 và 9 điểm.
Trong các màng tăng cứng, sàn định hình ngoài chức năng chính là kết cấu bao quanh còn thực hiện chức năng liên kết ngang dọc theo các dây trên của giàn. Các màng cứng ngang và các giàn giằng ngang hấp thụ tải trọng ngang thiết kế theo chiều dọc từ lớp phủ.
Trong các tòa nhà có đèn lồng, nếu lắp đặt màng chắn tăng cứng trung gian thì đèn lồng phía trên màng chắn phải bị gián đoạn. Các màng ngăn có độ cứng được làm từ các loại sàn định hình H60-845-0.9 hoặc H75-750-0.9 theo GOST 24045-94 với phần gia cố được buộc chặt vào xà gồ.
Vì kèo không liền kề trực tiếp với các giằng ngang được cố định trong mặt phẳng định vị các giằng này bằng các miếng đệm và giằng. Các miếng đệm cung cấp độ cứng ngang cần thiết của giàn trong quá trình lắp đặt (độ linh hoạt tối đa của dây cung trên của giàn so với mặt phẳng của nó trong quá trình lắp đặt). bạn= 220). Lực kéo dãn được cung cấp để làm giảm tính linh hoạt của đai dưới nhằm tránh rung động và vô tình bị uốn cong trong quá trình vận chuyển. Độ linh hoạt tối đa của dây cung dưới so với mặt phẳng của giàn được giả định là: bạn= 400 – với tải trọng tĩnh và bạn= 250 – với cần trục hoạt động ở chế độ hoạt động 7K và 8K hoặc khi chịu tác dụng của tải trọng động tác dụng trực tiếp lên giàn.
Đối với giằng ngang, giàn giằng dạng lưới hình tam giác thường được sử dụng. Với khoảng cách giàn là 12 m, các thanh chống giàn được thiết kế với độ cứng dọc đủ cao (thường là từ các biên dạng hình chữ nhật uốn cong) để hỗ trợ các thanh giằng chéo dài được làm từ các góc có độ cứng dọc không đáng kể.
Các kết nối thẳng đứng giữa các vì kèo được bố trí dọc theo chiều dài của tòa nhà hoặc khoang nhiệt độ ở các vị trí của các vì kèo ngang dọc theo các dây cung phía dưới của các vì kèo. Trong các tòa nhà có độ chấn động được tính toán là 7, 8 và 9 điểm và có mái trên sàn định hình bằng thép dọc theo các hàng cột, các giằng dọc được lắp đặt tại các vị trí các vì kèo giằng hoặc các màng tăng cứng dọc theo các dây cung phía trên của vì kèo.
Mục đích chính của giằng dọc là đảm bảo vị trí thiết kế của giàn trong quá trình lắp đặt và tăng độ cứng ngang của chúng. Thông thường, một hoặc hai kết nối dọc được lắp đặt dọc theo chiều rộng của nhịp (cứ sau 12 - 15 m).
Khi cụm giàn dưới được đỡ trên đầu cột từ phía trên, các liên kết dọc cũng nằm trong mặt phẳng của các trụ đỡ giàn. Khi các dàn liền kề với mặt bên của cột thì các liên kết này được đặt trong mặt phẳng thẳng hàng với mặt phẳng liên kết thẳng đứng của phần cần trục của cột.
Trong lớp phủ của các tòa nhà hoạt động ở vùng khí hậu có nhiệt độ thiết kế dưới –40 o C, theo quy định, cần cung cấp (ngoài các giằng thường được sử dụng) các giằng dọc nằm ở giữa mỗi nhịp dọc theo toàn bộ nhịp. xây dựng.
Với sự hiện diện của ổ cứng Trên mái nhà, ở mức các dây cung phía trên của giàn, phải bố trí các kết nối có thể tháo rời có sẵn để xác minh vị trí thiết kế của các kết cấu và đảm bảo sự ổn định của chúng trong quá trình lắp đặt.
