Tablica razvoda pare pt 80 100 13 130. Za rad parne turbine. Toplinska bilanca POV grijača kemijski pročišćene vode

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja jednostavno je. Koristite obrazac u nastavku

Studenti, diplomanti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

anotacija

U ovom seminarski rad proračun osnovne toplinske sheme elektrane na bazi kogeneracije Parna turbina

PT-80/100-130/13 na temp okoliš, proračunat je sustav regenerativnog grijanja i mrežnih grijača te pokazatelji toplinske učinkovitosti turbinskog postrojenja i agregata.

U prilogu je prikazan shematski toplinski dijagram na bazi turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13, grafikon temperatura mrežne vode i grijanja, h-s dijagram ekspanzije pare u turbini, dijagram načina rada PT- 80/100-130/13 turbinsko postrojenje, opći pogled na grijač visokotlačni PV-350-230-50, specifikacija opći pogled PV-350-230-50, uzdužni presjek turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13, specifikacija općeg pogleda pomoćna oprema uključeni u TPP shemu.

Rad je sastavljen na 45 listova i sadrži 6 tablica i 17 ilustracija. U radu je korišteno 5 literarnih izvora.

• Uvod
• Pregled znanstvene i stručne literature (Tehnologije za proizvodnju električne i toplinske energije)
• 1. Opis glavnog toplinskog dijagrama turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13
• 2. Proračun glavnog toplinskog dijagrama turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13 u režimu povećanog opterećenja
• 2.1 Početni podaci za izračun
• 2.2
• 2.3 Proračun parametara procesa ekspanzije pare u turbinskim odjeljcima uh- Sdijagram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (kotao)
• 2.6.2 Visokotlačni regenerativni grijači i postrojenje za napajanje (pumpa)
• 2.6.3 Odzračivač napojnu vodu
• 2.6.4 Grijač sirove vode
• 2.6.5
• 2.6.6 Dodatni odzračivač vode
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondenzator
• 2.7
• 2.8 Energetska bilanca turbinske jedinice PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Zaključak
• Bibliografija
• Uvod
• Za velika postrojenja svih industrija s velikom potrošnjom topline optimalni sustav opskrbe energijom je iz daljinske ili industrijske kogeneracije.
• Proces proizvodnje električne energije u kogeneracijskim postrojenjima karakterizira povećana toplinska učinkovitost i veća energetska učinkovitost u odnosu na kondenzacijske elektrane. To se objašnjava činjenicom da se u njoj koristi otpadna toplina turbine koja se preusmjerava na hladni izvor (prijamnik topline vanjskog potrošača).
• U radu je napravljen proračun toplinske sheme elektrane bazirane na proizvodnoj toplotno-energetskoj turbini PT-80/100-130/13, koja radi u projektnom režimu na vanjskoj temperaturi zraka.
• Zadatak izračuna toplinske sheme je određivanje parametara, troškova i smjerova protoka radnog fluida u jedinicama i jedinicama, kao i ukupne potrošnje pare, električne energije i pokazatelja toplinske učinkovitosti stanice.
• 1. Opis glavnog toplinskog dijagrama turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13

Elektroenergetski blok snage 80 MW sastoji se od visokotlačnog bubanj kotla E-320/140, turbine PT-80/100-130/13, generatora i pomoćne opreme.

Jedinica snage ima sedam odabira. U turbinskom postrojenju moguće je izvesti dvostupanjsko zagrijavanje mrežne vode. Postoji glavni i vršni kotao, te PVC koji se uključuje ako kotlovi ne mogu osigurati potrebno zagrijavanje mrežne vode.

Svježa para iz kotla s tlakom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 ulazi u turbinu HPC i nakon ispuha se šalje u turbinu HPC, a zatim u HPC. Nakon obrade, para teče iz LPC-a u kondenzator.

Agregat za regeneraciju ima tri visokotlačna grijača (HPH) i četiri niskotlačna grijača (LPH). Grijači su numerirani od repa turbinske jedinice. Kondenzat ogrjevne pare HPH-7 kaskadno se slijeva u HPH-6, u HPH-5 i zatim u deaerator (6 atm). Odvod kondenzata iz LPH4, LPH3 i LPH2 također se izvodi kaskadno u LPH1. Zatim se iz LPH1 kondenzat pare za grijanje šalje u CM1 (vidi PRT2).

Glavni kondenzat i napojna voda zagrijavaju se uzastopno u PE, SH i PS, u četiri grijača niski pritisak(HDPE), u deaeratoru od 0,6 MPa iu tri visokotlačna grijača (HPE). Para se ovim grijačima dovodi iz tri podesive i četiri neregulirana turbinska odvoda pare.

Jedinica za zagrijavanje vode u toplovodnoj mreži ima kotlovsko postrojenje koje se sastoji od donjeg (PSG-1) i gornjeg (PSG-2) grijača mreže, koji se napajaju parom iz 6. i 7. selekcije, te PVK. Kondenzat iz gornjeg i donjeg grijača mreže dovodi se drenažnim pumpama u miješalice SM1 između LPH1 i LPH2 i SM2 između grijača LPH2 i LPH3.

Temperatura zagrijavanja napojne vode je unutar (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare, količini podgrijavanja u HPH7.

Prva ekstrakcija pare (iz HPC) koristi se za zagrijavanje napojne vode u HPH-7, druga ekstrakcija pare (iz HPC) - na HPH-6, treća (iz HPC) - na HPH-5, D6ata, za proizvodnju; četvrti (od CSD) - u LPH-4, peti (od CSD) - u LPH-3, šesti (od CSD) - u LPH-2, deaerator (1,2 atm), u PSG2, u PSV; sedmi (od CND) - u PND-1 i PSG1.

Kako bi se nadoknadili gubici, shema predviđa unos sirove vode. Sirova voda se zagrijava u grijaču sirove vode (RWS) na temperaturu od 35 °C, zatim nakon prolaska kemijska obrada, ulazi u odzračivač 1.2 ata. Za zagrijavanje i odzračivanje dodatne vode koristi se toplina pare iz šeste ekstrakcije.

Para iz brtvenih šipki u količini D kom = 0,003D 0 odlazi u odzračivač (6 atm). Para iz krajnjih brtvenih komora usmjerava se u SH, iz srednjih brtvenih komora u PS.

Produvavanje kotla - dvostupanjsko. Para iz ekspandera 1. stupnja ide u deaerator (6 atm), iz ekspandera 2. stupnja u deaerator (1,2 atm). Voda iz ekspandera 2. stupnja dovodi se u mrežni vodovod radi djelomične nadoknade gubitaka u mreži.

Slika 1. Shematski dijagram termoelektrane na temelju TU PT-80/100-130/13

2. Proračun principijelnog toplinskog dijagrama turbinskog postrojenjapet-80/100-130/13 u režimu visokog opterećenja

Proračun osnovne toplinske sheme turbinskog postrojenja temelji se na zadanom protoku pare za turbinu. Kao rezultat izračuna odredite:

? električna snaga turbinske jedinice - W e;

? energetski učinak turbinskog postrojenja i kogeneracije u cjelini:

b. faktor učinkovitosti CHPP za proizvodnju električne energije;

u. faktor učinkovitosti kogeneracije za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje;

d. specifična potrošnja referentnog goriva za proizvodnju električne energije;

e. Specifični utrošak referentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom.

2.1 Početni podaci za izračun

Tlak žive pare -

Temperatura svježe pare -

Tlak u kondenzatoru - P do = 0,00226 MPa

Parametri izbora proizvodnje pare:

potrošnja pare -

davanje - ,

obrnuti - .

Potrošnja svježe pare za turbinu -

Vrijednosti učinkovitosti elemenata toplinskog kruga dane su u tablici 2.1.

Stol 2.1. Faktor učinkovitosti elemenata toplinske sheme

2.2 Proračun tlakova u turbinskim odsisima

Toplinsko opterećenje kogeneracije određeno je potrebama proizvodnog potrošača pare i opskrbom toplinom vanjskog potrošača za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom.

Da bi se izračunale karakteristike toplinske učinkovitosti CHP postrojenja s industrijskom toplinskom i električnom turbinom u režimu povećanog opterećenja (ispod -5ºS), potrebno je odrediti tlak pare u ispuštanju turbine. Taj se tlak postavlja na temelju zahtjeva industrijskog potrošača i rasporeda temperature mrežne vode.

U ovom kolegiju usvojen je konstantan odvod pare za tehnološke (industrijske) potrebe vanjskog potrošača, koji je jednak tlaku koji odgovara nazivnom radu turbinskog postrojenja, dakle tlak u nereguliranim turbinskim odvodima br. 1 i br. 2 je:

Parametri pare u odsisima turbine u nazivnom režimu poznati su iz njenih glavnih tehničkih karakteristika.

Potrebno je odrediti stvarnu (tj. za određeni način) vrijednost tlaka u odvodu topline. Da biste to učinili, izvodi se sljedeći niz radnji:

1. Prema zadanoj vrijednosti i odabranom (zadanom) temperaturnom grafikonu toplinske mreže određujemo temperaturu mrežne vode iza mrežnih grijača pri zadanoj vanjskoj temperaturi t NAR

t Sunce = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Prema prihvaćenoj vrijednosti pothlađenja vode i i vrijednosti t BC nalazimo temperaturu zasićenja u mrežnom grijaču:

= t sunce + i

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 S

Zatim, prema tablicama zasićenja za vodu i paru, određujemo tlak pare u mrežnom grijaču R BC = 0,07136 MPa.

3. Toplinsko opterećenje donjeg grijača mreže doseže 60% ukupnog opterećenja kotlovnice

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Prema tablicama zasićenja za vodu i paru određujemo tlak pare u mrežnom grijaču R H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Određujemo tlak pare u kogeneracijskim (reguliranim) ekstrakcijama br. 6, br. 7 turbine, uzimajući u obzir prihvaćene gubitke tlaka kroz cjevovode:

gdje se prihvaćaju gubici u cjevovodima i sustavima upravljanja turbine:; ;

5. Prema vrijednosti tlaka pare ( R 6 ) u odvodu grijanja br. 6 turbine, specificiramo tlak pare u nereguliranim odvodima turbine između industrijskog odvoda br. 3 i kontroliranog odvoda grijanja br. 6 (prema Flugel-Stodolinoj jednadžbi):

gdje D 0 , D, R 60 , R 6 - protok pare i tlak u odvodu turbine u nazivnom, odnosno proračunskom režimu.

2.3 Izračun parametaraproces ekspanzije pare u turbinskim odjeljcima uh- Sdijagram

Koristeći dolje opisanu metodu i vrijednosti tlakova u ekstrakcijama iz prethodnog odlomka, konstruiramo dijagram procesa širenja pare u strujnom putu turbine na t krevet na kat=- 15 є IZ.

Raskrižje na h, s- izobarni dijagram s izotermom određuje entalpiju svježe pare (točka 0 ).

Gubitak tlaka žive pare u zapornim i regulacijskim ventilima te na putu pare za pokretanje s potpuno otvorenim ventilima je približno 3%. Stoga je tlak pare ispred prvog stupnja turbine:

Na h, s- dijagram prikazuje točku presjeka izobare s razinom entalpije svježe pare (točka 0 /).

Za izračunavanje parametara pare na izlazu iz svakog odjeljka turbine imamo vrijednosti unutarnje relativne učinkovitosti odjeljaka.

Tablica 2.2. Unutarnja relativna učinkovitost turbine po odjeljcima

Iz dobivene točke (točka 0 /) povlači se linija okomito prema dolje (duž izentrope) do sjecišta s izobarom tlaka u izboru br. 3. Entalpija sjecišne točke jednaka je.

Entalpija pare u komori treće regenerativne selekcije u stvarnom procesu ekspanzije jednaka je:

Slično h,s- dijagram sadrži točke koje odgovaraju stanju pare u komori šeste i sedme selekcije.

Nakon konstruiranja procesa parne ekspanzije u h, S- dijagram prikazuje izobare nereguliranih ekstrakcija za regenerativne grijače R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 i utvrđene su entalpije pare u tim ekstrakcijama.

izgrađen na h,s- na dijagramu su točke povezane linijom, koja odražava proces širenja pare na putu strujanja turbine. Grafikon procesa parne ekspanzije prikazan je na slici A.1. (Dodatak A).

Prema izgrađenom h,s- dijagram određuje temperaturu pare u odgovarajućem izboru turbine prema vrijednostima njezina tlaka i entalpije. Svi parametri dani su u tablici 2.3.

2.4 Proračun termodinamičkih parametara u grijačima

Tlak u regenerativnim grijačima manji je od tlaka u ekstrakcijskim komorama za iznos gubitka tlaka zbog hidrauličkog otpora ekstrakcijskih cjevovoda, sigurnosnih i zapornih ventila.

1. Izračunavamo tlak zasićene vodene pare u regenerativnim grijačima. Gubici tlaka u cjevovodu od ekstrakcije turbine do odgovarajućeg grijača uzimaju se jednakima:

Tlak zasićene vodene pare u odzračivačima napojne i kondenzirane vode poznat je iz njihovih tehničkih karakteristika i jednak je, respektivno,

2. Prema tablici svojstava vode i pare u stanju zasićenja, prema pronađenim tlakovima zasićenja, određujemo temperature i entalpije kondenzata ogrjevne pare.

3. Prihvaćamo podhlađenje vode:

U visokotlačnim regenerativnim grijačima - 2êIZ

U niskotlačnim regenerativnim grijačima - 5êIZ,

U odzračivačima - 0є IZ ,

dakle, temperatura vode na izlazu iz ovih grijača je:

, є IZ

4. Tlak vode iza odgovarajućih grijača određen je hidrauličkim otporom trakta i načinom rada crpki. Vrijednosti ovih pritisaka su prihvaćene i date su u tablici 2.3.

5. Prema tablicama za vodu i pregrijanu paru, određujemo entalpiju vode nakon grijača (prema vrijednostima i):

6. Zagrijavanje vode u grijaču definira se kao razlika između entalpija vode na ulazu i izlazu iz grijača:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

gdje je entalpija kondenzata na izlazu iz grijača brtve. U ovom radu, ova vrijednost je uzeta jednaka.

7. Toplina koju zagrijavajuća para predaje vodi u grijaču:

2.5 Parametri pare i vode u turbinskom postrojenju

Radi lakšeg daljnjeg izračuna, gore izračunati parametri pare i vode u turbinskom postrojenju sažeti su u tablici 2.3.

Podaci o parametrima pare i vode u drenažnim hladnjacima dati su u tablici 2.4.

Tablica 2.3. Parametri pare i vode u turbinskom postrojenju

Tablica 2.4. Parametri pare i vode u odvodnim hladnjacima

2.6 Određivanje protoka pare i kondenzata u elementima toplinske sheme

Izračun se izvodi sljedećim redoslijedom:

1. Protok pare u turbinu u projektnom načinu rada.

2. Para curi kroz brtve

Onda prihvati

4. Potrošnja napojne vode po kotlu (uključujući propuhivanje)

gdje je količina kotlovske vode koja ide u kontinuirano propuhivanje

D itd=(b itd/100)·D str=(1,5/100) 131,15=1,968kg/s

5. Izlaz pare iz ekspandera za pročišćavanje

gdje je udio pare oslobođene iz vode za ispuhivanje u ekspanderu za kontinuirano ispuhivanje

6. Izlaz vode za ispuhivanje iz ekspandera

7. Potrošnja dodatne vode iz postrojenja za kemijsku obradu vode (CWT)

odakle je koeficijent povrata kondenzata

proizvodni potrošači, prihvaćamo;

Proračun protoka pare u regenerativnim i mrežnim grijačima u deaeratoru i kondenzatoru, kao i protoka kondenzata kroz grijače i miješalice temelji se na jednadžbama materijalne i toplinske bilance.

Jednadžbe ravnoteže sastavljaju se sekvencijalno za svaki element toplinske sheme.

Prva faza u proračunu toplinske sheme turbinskog postrojenja je izrada toplinskih bilanci za mrežne grijače i određivanje protoka pare za svaki od njih na temelju zadanog toplinskog opterećenja turbine i temperaturnog grafikona. Nakon toga se izrađuju toplinske bilance visokotlačnih regenerativnih grijača, deaeratora i niskotlačnih grijača.

2.6.1 Instalacija mrežnog grijanja (kotlovnica)

Tablica 2.5. Parametri pare i vode u mrežnoj toplani

Instalacijski parametri definirani su sljedećim redoslijedom.

1. Potrošnja mrežne vode za obračunski režim

2. Toplinska bilanca donjeg mrežnog grijača

Protok ogrjevne pare do donjeg mrežnog grijača

iz tablice 2.1.

3. Toplinska bilanca gornjeg mrežnog grijača

Protok ogrjevne pare do gornjeg mrežnog grijača

Regenerativni visokotemperaturni grijači tlačno i napojno postrojenje (pumpa)

LDPE 7

HPH7 jednadžba toplinske ravnoteže

Potrošnja pare za grijanje za PVD7

LDPE 6

Jednadžba toplinske ravnoteže za HPH6

Potrošnja pare za grijanje za PVD6

toplina odvedena iz drenaže OD2

Napojna pumpa (PN)

Tlak nakon PN

Tlak u pumpi u PN

Pad tlaka

Specifični volumen vode u PN v PN - određuje se iz tablica po vrijednosti

R pon

Učinkovitost napojne pumpe

Grijanje vode u pon

Entalpija nakon PN

Gdje - iz tablice 2.3;

HPH5 jednadžba toplinske ravnoteže

Potrošnja pare za grijanje za PVD5

2.6.3 Odzračivač napojne vode

Brzina protoka pare iz brtvi ventila u DPV je prihvaćena

Entalpija pare iz brtvi ventila

(na P = 12,9 MPa i t=556 0 IZ) :

Isparavanje iz odzračivača:

D problem=0,02 D PV=0.02

Udio pare (u frakcijama pare iz odzračivača koji ide u PE, brtve srednje i krajnje brtvene komore

Jednadžba materijalne bilance odzračivača:

.

Jednadžba toplinske ravnoteže odzračivača

Nakon zamjene u ovu jednadžbu izraza D CD dobivamo:

Potrošnja ogrjevne pare od trećeg odvoda turbine do DPV-a

dakle potrošnja ogrjevne pare iz ekstrakcije turbine br. 3 u DPV:

D D = 4,529.

Protok kondenzata na ulazu u deaerator:

D KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 Grijač sirove vode

Entalpija drenaže h PSV=140

.

2.6.5 Dvostupanjski ekspander za pročišćavanje

2. stupanj: ekspanzija vode koja ključa na 6 atm u količini

do pritiska od 1 atm.

= + (-)

šalje u atmosferski deaerator.

2.6.6 Dodatni odzračivač vode

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Jednadžba materijalne bilance odzračivača povratnog kondenzata i dodatne vode DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;

Potrošnja kemijski tretirane vode:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Toplinska ravnoteža hladnjaka vode za propuhivanje

materijal turbinski kondenzat

gdje q OP = h h toplina dovedena u dodatnu vodu u OP.

q OP \u003d 670,5- 160 \u003d 510,5 kJ / kg,

gdje: h entalpija vode za ispuhivanje na izlazu iz OP.

Prihvaćamo povrat kondenzata od industrijskih potrošača topline?k = 0,5 (50%), tada:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Dodatno zagrijavanje vode u OP određuje se iz jednadžbe toplinske bilance OP:

= 27.493 odavde:

= 21,162 kJ/kg.

Nakon hladnjaka za propuhivanje (BP), dodatna voda ulazi u kemijski tretman vode, a zatim u grijač kemijski tretirane vode.

Toplinska ravnoteža POV kemijski pročišćenog bojlera:

gdje q 6 - količina topline prenesena u grijač parom iz ekstrakcije turbine br. 6;

grijanje vode u POV. Prihvatiti h RH = 140 kJ/kg, dakle

.

Brzina protoka pare za SOW određuje se iz toplinske bilance kemijski tretiranog grijača vode:

D POV 2175.34 = 27.493 230.4 odakle D POV = 2,897 kg/s.

Na ovaj način,

D KV = D

Jednadžba toplinske ravnoteže za deaerator kemijski tretirane vode:

D h 6 + D POV h+ D u redu h+ D OV hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Odavde D\u003d 0,761 kg / s - potrošnja pare za grijanje na DKV i ekstrakcija br. 6 turbine.

Protok kondenzata na izlazu iz DKV:

D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / s.

2.6.7 Niskotlačni regenerativni grijači

HDPE 4

Jednadžba toplinske ravnoteže za HDPE4

.

Potrošnja pare za grijanje za LPH4

,

gdje

HDPE i mješalicaCM2

Jednadžba kombinirane toplinske ravnoteže:

gdje je protok kondenzata na izlazu LPH2:

D K6 = D KD - D HF -D Sunce - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

zamjena D K2 u jednadžbu kombinirane toplinske bilance:

D\u003d 0,544 kg / s - potrošnja pare za grijanje na LPH3 iz izbora br. 5

turbine.

PND2, miješalica CM1, PND1

Temperatura za PS:

Sastavljaju se 1 jednadžba materijala i 2 jednadžbe toplinske bilance:

1.

2.

3.

zamijeniti u jednadžbu 2

Dobivamo:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondenzator

Jednadžba materijalne ravnoteže kondenzatora

.

2.7 Provjera proračuna materijalne bilance

Provjera ispravnosti uzimanja u obzir u proračunima svih protoka toplinske sheme provodi se usporedbom materijalnih bilanci za paru i kondenzat u kondenzatoru turbine.

Protok ispušne pare do kondenzatora:

,

gdje je protok pare iz odsisne komore turbine s brojem.

Brzine protoka pare iz ekstrakcija dane su u tablici 2.6.

Tablica 2.6. Potrošnja pare za ekstrakciju turbine

Ukupni protok pare iz ekstrakcije turbine

Protok pare u kondenzator nakon turbine:

Greška ravnoteže pare i kondenzata

Budući da pogreška u ravnoteži pare i kondenzata ne prelazi dopuštenu vrijednost, stoga se svi tokovi toplinske sheme ispravno uzimaju u obzir.

2.8 Energetska bilanca turbinskog agregata pet- 80/100-130/13

Odredimo snagu turbinskih odjeljaka i njegovu ukupnu snagu:

N ja=

gdje N ja OTS - snaga turbinskog odjeljka, N ja UTS = D ja UTS H ja UTS,

H ja UTS = H ja UTS - H ja +1 HTS - pad topline u odjeljku, kJ/kg,

D ja OTS - prolaz pare kroz odjeljak, kg/s.

odjeljak 0-1:

D 01 UTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.

- odjeljak 1-2:

D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.

- odjeljak 2-3:

D 23 UTS = D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.

- odjeljak 3-4:

D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.

- odjeljak 4-5:

D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.

- odjeljak 5-6:

D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.

- odjeljak 6-7:

D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.

- odjeljak 7-K:

D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k UTS = H 7 UTS - H do UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.

3.5.1 Ukupna snaga turbinskih odjeljaka

3.5.2 Električna snaga turbinskog agregata određena je formulom:

N E = N ja

gdje je mehanička i električna učinkovitost generatora,

N E \u003d 83,46. 0,99. 0,98=80,97MW.

2.9 Indikatori toplinske učinkovitosti turbine

Ukupna potrošnja topline za turbinsko postrojenje

, MW

.

2. Potrošnja topline za grijanje

,

gdje h T- koeficijent koji uzima u obzir gubitke topline u sustavu grijanja.

3. Ukupna toplinska potrošnja za industrijske potrošače

,

.

4. Ukupni utrošak toplinske energije za vanjske potrošače

, MW

.

5. Potrošnja topline za turbinsko postrojenje za proizvodnju električne energije

,

6. Učinkovitost turbinskog postrojenja za proizvodnju električne energije (bez vlastite potrošnje električne energije)

,

.

7. Specifični utrošak topline za proizvodnju električne energije

,

2.10 Energetski pokazatelji kogeneracije

Parametri svježe pare na izlazu iz generatora pare.

- tlak P PG = 12,9 MPa;

- Bruto učinkovitost generatora pare od SG = 0,92;

- temperatura t SG = 556 o S;

- h PG = 3488 kJ / kg kod navedenog R PG i t PG.

Učinkovitost generatora pare preuzeta iz karakteristika kotla E-320/140

.

1. Toplinsko opterećenje parogeneratora

, MW

2. Učinkovitost cjevovoda (transport topline)

,

.

3. Učinkovitost CHP za proizvodnju električne energije

,

.

4. Učinkovitost kogeneracije za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje, uzimajući u obzir PVK

,

.

PVC at t H=- 15 0 IZ djela,

5. Specifični utrošak referentnog goriva za proizvodnju električne energije

,

.

6. Specifični utrošak referentnog goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom

,

.

7. Potrošnja topline goriva po stanici

,

.

8. Ukupna učinkovitost agregata (bruto)

,

9. Specifični utrošak topline po kogeneracijskoj jedinici

,

.

10. Učinkovitost pogonske jedinice (neto)

,

.

gdje je E S.N - vlastita specifična potrošnja električne energije, E S.N = 0,03.

11. Specifična potrošnja referentnog goriva "neto"

,

.

12. Referentna potrošnja goriva

kg/s

13. Potrošnja referentnog goriva za proizvodnju toplinske energije isporučene vanjskim potrošačima

kg/s

14. Referentna potrošnja goriva za proizvodnju električne energije

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13,214-8,757 \u003d 4,457 kg / s

Zaključak

Kao rezultat proračuna toplinske sheme elektrane temeljene na proizvodnoj toplotno-energetskoj turbini PT-80/100-130/13, koja radi u režimu povećanog opterećenja na temperaturi okoline, dobivene su sljedeće vrijednosti dobiveni su glavni parametri koji karakteriziraju elektranu ovog tipa:

Potrošnja pare u turbinskim ekstrakcijama

Potrošnja ogrjevne pare za mrežne grijače

Toplinski učinak za grijanje turbinskim postrojenjem

Q T= 72,22 MW;

Izlaz topline iz turbinskog postrojenja prema industrijskim potrošačima

Q P= 141,36 MW;

Ukupna potrošnja topline za vanjske potrošače

Q TP= 231,58 MW;

Snaga na stezaljkama generatora

N uh= 80,97 MW;

CHP učinkovitost za proizvodnju električne energije

Učinkovitost kogeneracije za proizvodnju i opskrbu toplinom za grijanje

Specifična potrošnja goriva za proizvodnju električne energije

b E Na= 162,27 g/kw/h

Specifični utrošak goriva za proizvodnju i opskrbu toplinskom energijom

b T Na= 40,427 kg/GJ

Bruto ukupna kogeneracijska učinkovitost

Ukupna učinkovitost CHP "neto"

Specifična referentna potrošnja goriva po stanici "neto"

Bibliografija

1. Ryzhkin V.Ya. Termoelektrane: Udžbenik za visoka učilišta - 2. izdanje, prerađeno. - M.: Energija, 1976.-447p.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Tablice termofizičkih svojstava vode i pare: priručnik. - M.: ur. MPEI, 1999. - 168s.

3. Poleshchuk I.Z. Izrada i proračun osnovnih toplinskih shema termoelektrane. Smjernice za projekt tečaja o disciplini "TE i NPP", / država Ufa. zrakoplovstvo tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Standard poduzeća (STP UGATU 002-98). Zahtjevi za konstrukciju, prezentaciju, dizajn.-Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Parocijevne elektrane u TE: Vodič za pomoć- CPI KSTU, 2006. -152s

6. . Termoelektrane i nuklearne elektrane: Priručnik / Pod općim uredništvom. dopisni član RAS A.V. Klimenko i V.M. Zorin. - 3. izd. - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: ilustr. - (Toploenergetika i toplinska tehnika ; Knjiga 3).

7. . Turbine termo i nuklearnih elektrana: udžbenik za srednje škole / Ured. A.G., Kostjuk, V.V. Frolova. - 2. izdanje, revidirano. i dodatni - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 str.

8. Proračun toplinskih krugova parnih turbinskih postrojenja: Edukativno elektroničko izdanje / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

konvencije elektrane, oprema i njihovi elementi (uključujućitekst, slike, indeksi)

D - deaerator napojne vode;

DN - drenažna pumpa;

K - kondenzator, kotao;

KN - pumpa kondenzata;

OE - odvodni hladnjak;

PrTS - osnovni toplinski dijagram;

PVD, HDPE - regenerativni grijač (visoki, niski tlak);

PVK - vršni toplovodni kotao;

SG - generator pare;

PE - pregrijač (primarni);

PN - napojna pumpa;

PS - grijač kutije za brtvljenje;

PSG - horizontalni mrežni grijač;

PSV - grijač sirove vode;

PT - parna turbina; toplinska turbina s industrijskim i toplinskim oduzimanjem pare;

PHOV - kemijski pročišćeni bojler;

PE - ejektorski hladnjak;

P - ekspander;

CHPP - kombinirana toplinska i elektrana;

CM - miješalica;

SH - hladnjak kutije za brtvljenje;

HPC - visokotlačni cilindar;

LPC - niskotlačni cilindar;

EG - električni generator;

Dodatak A

Dodatak B

Dijagram načina rada PT-80/100

Dodatak B

Rasporedi grijanja za kvalitetnu regulaciju ispuštanjagrijati prema srednjoj dnevnoj vanjskoj temperaturi

Domaćin na Allbest.ru

Slični dokumenti

Proračun principijelnog toplinskog dijagrama, konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbinskim odjeljcima. Proračun sustava regenerativnog zagrijavanja napojne vode. Određivanje protoka kondenzata, rada turbine i pumpe. Potpuni gubitak oštrice i unutarnja učinkovitost.

seminarski rad, dodan 19.03.2012


Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini u H-S dijagramu. Određivanje parametara i protoka pare i vode u elektrani. Sastavljanje glavnih toplinskih bilanci za jedinice i uređaje toplinske sheme. Preliminarna procjena protoka pare do turbine.

seminarski rad, dodan 05.12.2012


Analiza metoda verifikacijskog proračuna toplinskog kruga elektrane na bazi kogeneracijske turbine. Opis dizajna i rada kondenzatora KG-6200-2. Opis principijelne toplinske sheme toplane na bazi turbinskog postrojenja tipa T-100-130.

diplomski rad, dodan 02.09.2010


toplinska shema jedinica za napajanje. Parametri pare u turbinskim ekstrakcijama. Konstrukcija procesa u hs-dijagramu. Zbirna tablica parametara pare i vode. Sastavljanje glavnih toplinskih bilanci za jedinice i uređaje toplinske sheme. Proračun instalacije odzračivača i mreže.

seminarski rad, dodan 17.09.2012


Konstrukcija procesa ekspanzije pare u h-s dijagramu. Izračun ugradnje mrežnih grijača. Proces ekspanzije pare u pogonskoj turbini napojne pumpe. Određivanje protoka pare za turbinu. Proračun toplinske učinkovitosti TE i izbor cjevovoda.

seminarski rad, dodan 10.06.2010


Izbor i obrazloženje osnovne toplinske sheme bloka. Izrada bilance glavnih tokova pare i vode. Glavne karakteristike turbine. Konstrukcija procesa ekspanzije pare u turbini na hs-dijagramu. Proračun ogrjevnih površina kotla otpadne topline.

seminarski rad, dodan 25.12.2012


Proračun parne turbine, parametri glavnih elemenata kružni dijagram parnoturbinsko postrojenje i prethodna konstrukcija toplinskog procesa ekspanzije pare u turbini u h-s-dijagramu. Ekonomski pokazatelji parnoturbinsko postrojenje s regeneracijom.

seminarski rad, dodan 16.07.2013


Sastavljanje proračunske toplinske sheme TU NE. Određivanje parametara radnog fluida, potrošnje pare u ekstrakciji turbinskog agregata, unutarnje snage i pokazatelja toplinske učinkovitosti i agregata u cjelini. Snaga pumpi dovodnog puta kondenzata.

seminarski rad, dodan 14.12.2010


Proces ekspanzije pare u turbini. Određivanje potrošnje žive pare i napojne vode. Proračun elemenata toplinske sheme. Matrično rješenje Cramerovom metodom. Kod programa i izlaz rezultata strojnih izračuna. Tehnički i ekonomski pokazatelji agregata.

seminarski rad, dodan 19.03.2014


Studija projekta turbine K-500-240 i toplinski proračun turbinskog postrojenja elektrane. Odabir broja stupnjeva turbinskog cilindra i raščlamba entalpije pare pada po njegovim stupnjevima. Određivanje snage turbine i proračun radne lopatice na savijanje i zatezanje.

Parna turbina za grijanje PT-80/100-130/13 s odvodom industrijske i grijaće pare namijenjena je direktnom pogonu elektrogeneratora TVF-120-2 s brzinom vrtnje 50 o/min i odavanjem topline za potrebe proizvodnje i grijanja.

Nominalne vrijednosti glavnih parametara turbine dane su u nastavku.

Snaga, MW

nominalno 80

maksimalno 100

Nazivni parametri pare

tlak, MPa 12,8

temperatura, 0 C 555

Potrošnja ekstrahirane pare za potrebe proizvodnje, t/h

nominalno 185

maksimalno 300

Granice promjene tlaka pare u kontroliranom odvodu grijanja, MPa

gornji 0,049-0,245

donja 0,029-0,098

Pritisak odabira proizvodnje 1.28

Temperatura vode, 0 C

prehrambeni 249

hlađenje 20

Potrošnja rashladne vode, t/h 8000

Turbina ima sljedeće podesive odvode pare:

proizvodnja s apsolutnim tlakom (1,275 0,29) MPa i dva odabira grijanja - gornji s apsolutnim tlakom u rasponu od 0,049-0,245 MPa i donji s tlakom u rasponu od 0,029-0,098 MPa. Tlak ekstrakcije grijanja regulira se pomoću jedne kontrolne dijafragme ugrađene u gornju komoru ekstrakcije grijanja. Podesivi tlak kod odvoda grijanja podržano je: kod gornjeg odvoda - kada su uključena oba odvoda grijanja, kod donjeg odvoda - kad je uključeno jedno donje odvod grijanja. Mrežna voda kroz mrežne grijače donjeg i gornjeg stupnja grijanja mora se propuštati uzastopno i u jednakim količinama. Protok vode koja prolazi kroz mrežne grijače mora biti kontroliran.

Turbina je jednoosovinska dvocilindrična jedinica. Put protoka HPC ima jednoredni regulacijski stupanj i 16 tlačnih stupnjeva.

Protočni dio LPC-a sastoji se od tri dijela:

prvi (do gornjeg izlaza grijanja) ima regulacijski stupanj i 7 tlačnih stupnjeva,

drugi (između slavina za grijanje) dva stupnja tlaka,

treći - stupanj upravljanja i dva stupnja tlaka.

Visokotlačni rotor je jednodijelni kovan. Prvih deset diskova niskotlačnog rotora kovano je zajedno s osovinom, preostala tri diska su montirana.

Raspodjela pare turbine je mlaznica. Na izlazu iz HPC-a dio pare odlazi u kontrolirano proizvodno izdvajanje, a ostatak ide u LPC. Odvodi grijanja se izvode iz odgovarajućih LPC komora.

Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, omogućeno je parno grijanje prirubnica i klinova i dovod vodene pare na HPC prednju brtvu.

Turbina je opremljena zapornim uređajem koji okreće osovinu turbinske jedinice frekvencijom od 3,4 okretaja u minuti.

Aparat s lopaticama turbine projektiran je za rad na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara brzini rotora turbine od 50 o/min (3000 o/min). Dugotrajni rad turbine dopušten je s odstupanjem frekvencije u mreži od 49,0-50,5 Hz.

Prvih deset diskova niskotlačnog rotora kovano je zajedno s osovinom, preostala tri diska su montirana.

HP i LPC rotori su kruto povezani uz pomoć prirubnica koje su kovane u sklopu rotora. Rotori LPC-a i generatora tipa TVF-120-2 povezani su krutom spojkom.

Raspodjela pare turbine je mlaznica. Svježa para se dovodi u samostojeću kutiju sa mlaznicama, u kojoj se nalazi automatski zatvarač, odakle para preko obilaznih cijevi ulazi u regulacijske ventile turbine.

Po izlasku iz HPC-a, dio pare ide u kontrolirano proizvodno izdvajanje, a ostatak ide u LPC.

Odvodi grijanja se izvode iz odgovarajućih LPC komora.

Točka pričvršćivanja turbine nalazi se na okviru turbine sa strane generatora, a jedinica se širi prema prednjem ležaju.

Kako bi se smanjilo vrijeme zagrijavanja i poboljšali uvjeti pokretanja, omogućeno je parno grijanje prirubnica i klinova i dovod vodene pare na HPC prednju brtvu.

Turbina je opremljena zapornim uređajem koji okreće osovinu jedinice s frekvencijom od 0,0067.

Aparat s lopaticama turbine projektiran je i konfiguriran za rad na mrežnoj frekvenciji od 50 Hz, što odgovara rotaciji rotora 50. Kontinuirani rad turbine dopušten je na mrežnoj frekvenciji od 49 do 50,5 Hz.

Visina temelja turboagregata od kote poda kondenzacijske prostorije do kote poda strojarnice je 8 m.

2.1 Opis principijelnog toplinskog dijagrama turbine PT–80/100–130/13

Kondenzacijski uređaj uključuje kondenzatorsku skupinu, uređaj za uklanjanje zraka, kondenzatnu i cirkulacijsku pumpu, ejektor cirkulacijskog sustava, filtre za vodu, cjevovode s potrebnom armaturom.

Grupa kondenzatora sastoji se od jednog kondenzatora s ugrađenim snopom ukupne rashladne površine od 3000 m² i namijenjena je za kondenzaciju pare koja ulazi u njega, stvaranje vakuuma u ispušnoj cijevi turbine i skladištenje kondenzata, kao i za korištenje topline pare koja ulazi u kondenzator u režimima rada prema rasporedu topline za zagrijavanje nadopunske vode u ugrađenom snopu.

Kondenzator ima posebnu komoru ugrađenu u parni dio, u koju je ugrađena HDPE sekcija br.1. Ostatak PND-a instalira zasebna grupa.

Regenerativno postrojenje je predviđeno za zagrijavanje napojne vode parom iz nereguliranih odsisa turbina, a ima četiri stupnja HDPE, tri stupnja HPH i deaerator. Svi grijači su površinskog tipa.

HPH br. 5,6 i 7 - vertikalna izvedba s ugrađenim pregrijačima i odvodnim hladnjacima. HPH se isporučuju sa grupnom zaštitom koja se sastoji od automatskog ispuha i povratni ventili na ulazu i izlazu vode, automatski ventil s elektromagnetom, cjevovod za pokretanje i isključivanje grijača.

HPH i HDPE (osim HDPE br. 1) opremljeni su regulacijskim ventilima za uklanjanje kondenzata, kojima upravljaju elektronički regulatori.

Odvod kondenzata ogrjevne pare iz grijača je kaskadan. Kondenzat se ispumpava iz HDPE br. 2 drenažnom pumpom.

Instalacija za zagrijavanje mrežne vode uključuje dva mrežna grijača, kondenzat i mrežnu pumpu. Svaki grijač je horizontalni izmjenjivač topline para-voda s površinom za izmjenu topline od 1300 m², koju čine ravni mjedene cijevi, proširene s obje strane u limovima cijevi.

3 Izbor pomoćne opreme toplinske sheme stanice

3.1 Oprema isporučena s turbinom

Jer kondenzator, glavni ejektor, niskotlačni i visokotlačni grijači dovode se u projektiranu stanicu zajedno s turbinom, zatim se za ugradnju na stanici koriste:

a) Tip kondenzatora 80-KTsST-1 u količini od tri komada, po jedan za svaku turbinu;

b) Glavni ejektor tipa EP-3-700-1 u količini od šest komada, po dva za svaku turbinu;

c) Niskotlačni grijači tipa PN-130-16-10-II (PND br. 2) i PN-200-16-4-I (PND br. 3,4);

d) Visokotlačni grijači tipa PV-450-230-25 (PVD br. 1), PV-450-230-35 (PVD br. 2) i PV-450-230-50 (PVD br. 3) .

Karakteristike gore navedene opreme sažete su u tablicama 2, 3, 4, 5.

Tablica 2 - karakteristike kondenzatora

Tablica 3 - karakteristike ejektora glavnog kondenzatora

Uvod

Za velika postrojenja svih industrija s velikom potrošnjom topline optimalni sustav opskrbe energijom je iz daljinske ili industrijske kogeneracije.

Proces proizvodnje električne energije u kogeneracijskim postrojenjima karakterizira povećana toplinska učinkovitost i veća energetska učinkovitost u odnosu na kondenzacijske elektrane. To se objašnjava činjenicom da se u njoj koristi otpadna toplina turbine koja se preusmjerava na hladni izvor (prijamnik topline vanjskog potrošača).

U radu je napravljen proračun toplinske sheme elektrane bazirane na proizvodnoj toplotno-energetskoj turbini PT-80/100-130/13, koja radi u projektnom režimu na vanjskoj temperaturi zraka.

Zadatak izračuna toplinske sheme je određivanje parametara, troškova i smjerova protoka radnog fluida u jedinicama i jedinicama, kao i ukupne potrošnje pare, električne energije i pokazatelja toplinske učinkovitosti stanice.

Opis glavnog toplinskog dijagrama turbinskog postrojenja PT-80/100-130/13

Elektroenergetski blok snage 80 MW sastoji se od visokotlačnog bubanj kotla E-320/140, turbine PT-80/100-130/13, generatora i pomoćne opreme.

Jedinica snage ima sedam odabira. U turbinskom postrojenju moguće je izvesti dvostupanjsko zagrijavanje mrežne vode. Postoji glavni i vršni kotao, te PVC koji se uključuje ako kotlovi ne mogu osigurati potrebno zagrijavanje mrežne vode.

Svježa para iz kotla s tlakom od 12,8 MPa i temperaturom od 555 0 C ulazi u turbinu HPC i nakon ispuha se šalje u turbinu CSD, a zatim u LPC. Nakon obrade, para teče iz LPC-a u kondenzator.

Agregat za regeneraciju ima tri visokotlačna grijača (HPH) i četiri niskotlačna grijača (LPH). Grijači su numerirani od repa turbinske jedinice. Kondenzat ogrjevne pare HPH-7 kaskadno se slijeva u HPH-6, u HPH-5 i zatim u deaerator (6 atm). Odvod kondenzata iz LPH4, LPH3 i LPH2 također se izvodi kaskadno u LPH1. Zatim se iz LPH1 kondenzat pare za grijanje šalje u CM1 (vidi PRT2).

Glavni kondenzat i napojna voda zagrijavaju se sekvencijalno u PE, SH i PS, u četiri niskotlačna grijača (LPH), u deaeratoru od 0,6 MPa i u tri visokotlačna grijača (HPV). Para se ovim grijačima dovodi iz tri podesive i četiri neregulirana turbinska odvoda pare.

Jedinica za zagrijavanje vode u toplovodnoj mreži ima kotlovsko postrojenje koje se sastoji od donjeg (PSG-1) i gornjeg (PSG-2) grijača mreže, koji se napajaju parom iz 6. i 7. selekcije, te PVK. Kondenzat iz gornjeg i donjeg grijača mreže dovodi se drenažnim pumpama u miješalice SM1 između LPH1 i LPH2 i SM2 između grijača LPH2 i LPH3.

Temperatura zagrijavanja napojne vode je unutar (235-247) 0 C i ovisi o početnom tlaku svježe pare, količini podgrijavanja u HPH7.

Prva ekstrakcija pare (iz HPC) koristi se za zagrijavanje napojne vode u HPH-7, druga ekstrakcija pare (iz HPC) - na HPH-6, treća (iz HPC) - na HPH-5, D6ata, za proizvodnju; četvrti (od CSD) - u LPH-4, peti (od CSD) - u LPH-3, šesti (od CSD) - u LPH-2, deaerator (1,2 atm), u PSG2, u PSV; sedmi (od CND) - u PND-1 i PSG1.

Kako bi se nadoknadili gubici, shema predviđa unos sirove vode. Sirova voda se zagrijava u grijaču sirove vode (RWS) na temperaturu od 35 o C, zatim nakon kemijske obrade ulazi u deaerator 1,2 ata. Za zagrijavanje i odzračivanje dodatne vode koristi se toplina pare iz šeste ekstrakcije.

Para iz brtvenih šipki u količini D kom = 0,003D 0 odlazi u odzračivač (6 atm). Para iz krajnjih brtvenih komora usmjerava se u SH, iz srednjih brtvenih komora u PS.

Produvavanje kotla - dvostupanjsko. Para iz ekspandera 1. stupnja ide u deaerator (6 atm), iz ekspandera 2. stupnja u deaerator (1,2 atm). Voda iz ekspandera 2. stupnja dovodi se u mrežni vodovod radi djelomične nadoknade gubitaka u mreži.

Slika 1. Shematski dijagram termoelektrane na temelju TU PT-80/100-130/13

I N S T R U K T I A

PT-80/100-130/13 LMZ.

Upute moraju biti poznate:

1. šef kotlovsko-turbinske radnje-2,

2. Zamjenici voditelja kotlovskoturbinske radionice za pogon-2,

3. viši nadzornik smjene stanice-2,

4. kolodvor smjene-2,

5. voditelj smjene turbinskog odjela kotlovsko-turbinske radionice-2,

6. Inženjer TsTSCHU s parnim turbinama VI kategorije,

7. strojar-gusjeničar za turbinsku opremu V. kategorije;

8. strojar-gusjeničar za turbinsku opremu IV kategorije.

Petropavlovsk-Kamčatski

JSC Energetika i elektrifikacija "Kamchatskenergo".

Podružnica "Kamchatskiye TPP".

ODOBRITI:

Glavni inženjer podružnice OAO "Kamchatskenergo" KTETs

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20 god.

I N S T R U K T I A

Priručnik za rad parne turbine

PT-80/100-130/13 LMZ.

Datum isteka upute:

sa "____" ____________ 20

od strane "____" ____________ 20

Petropavlovsk - Kamčatski

1. Opće odredbe……………………………………………………………………… 6

1.1. Kriteriji sigurnog rada parne turbine PT80/100-130/13………………. 7

1.2. Tehnički podaci o turbini……………………………………………………………………….. 13

1.4. Zaštita turbine………………………………………………………………………………………… 18

1.5. Turbina se mora isključiti u nuždi s kvarom ručnog vakuuma…………...... 22

1.6. Turbina se mora odmah zaustaviti………………………………………………… 22

Turbina se mora rasteretiti i zaustaviti u tom razdoblju

određuje glavni inženjer elektrane……………………………..……..… 23

1.8. Dopušten je trajni rad turbine nazivne snage…………………... 23

2. Kratki opis dizajn turbine…………………………………..… 23

3. Sustav opskrbe uljem turbinske jedinice…………………………………..…. 25

4. Sustav brtvljenja vratila generatora…………………………………………… 26

5. Sustav upravljanja turbinom………………………………………………. 30

6. Tehnički podaci i opis generatora……………………………….... 31

7. Tehničke karakteristike i opis kondenzacijske jedinice…. 34

8. Opis i Tehničke specifikacije regenerativna biljka.... 37

Opis i tehničke karakteristike instalacije za

grijanje mrežne vode…………………………………………………………... 42

10. Priprema turbinske jedinice za puštanje u rad…………………………………………….… 44

10.1. Opće odredbe………………………………………………………………………………...….44

10.2. Priprema za puštanje uljnog sustava u rad………………………………………….46

10.3. Priprema upravljačkog sustava za puštanje u rad…………………………………………………..…….49

10.4. Priprema i puštanje u rad regenerativne i kondenzacijske jedinice……………………………49

10.5. Priprema za puštanje u rad instalacije grijanja mrežne vode………………..... 54

10.6. Zagrijavanje parovoda do GPP-a…………………………………………………………………….....55

11. Pokretanje turbinske jedinice………………………………………………………………..… 55

11.1. Opće upute……………………………………………………………………………………….55

11.2. Pokretanje turbine iz hladnog stanja…………………………………………………………...61

11.3. Pokretanje turbine iz toplog stanja……………………………………………………….…..64

11.4. Pokretanje turbine iz vrućeg stanja………………………………………………………………..65

11.5. Značajke pokretanja turbine na kliznim parametrima žive pare………………….…..67

12. Uključivanje proizvodnje pare………………………………... 67

13. Zaustavljanje proizvodnje pare…………………………….… 69

14. Uključivanje odvoda grijaće pare……………………………..…. 69

15. Gašenje odvoda ogrjevne pare………………………….…... 71

16. Održavanje turbine tijekom normalnog rada………………….… 72

16.1 Opće odredbe…………………………………………………………………………………….72

16.2 Održavanje kondenzacijske jedinice……………………………………………………..74

16.3 Održavanje regenerativnog postrojenja……………………………………………………….….76

16.4 Održavanje sustava za opskrbu uljem……………………………………………………...87

16.5 Održavanje generatora ……………………………………………………………………… 79

16.6 Održavanje instalacije grijanja mrežne vode…………………………………….……80

17. Gašenje turbine……………………………………………………………………… 81

17.1 Opće upute za zaustavljanje turbine……………………………………………………….……81

17.2 Gašenje turbine u rezervi, kao i za popravke bez hlađenja……………………..…82

17.3 Gašenje turbine radi popravka s hlađenjem……………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………

18. Sigurnosni zahtjevi…………………………………….…… 86

19. Mjere za sprječavanje i otklanjanje akcidenata na turbini ...... 88

19.1. Opće upute……………………………………………………………………………………………88

19.2. Slučajevi hitnog isključivanja turbine……………………………………………………………...…90

19.3. Radnje koje vrši tehnološka zaštita turbine…………………………………………91

19.4. Radnje osoblja u slučaju opasnosti na turbini………………………………..…….92

20. Pravila za prijem na popravak opreme……………………………….… 107

21. Postupak pristupanja ispitivanju turbine………………………………….. 108

Prijave

22.1. Raspored pokretanja turbine iz hladnog stanja (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare manje od 150 ˚S)………………………………………………………..… 109

22.2. Raspored pokretanja turbine nakon 48 sati neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 300 ˚S)…………………………………………………………………..110

22.3. Raspored pokretanja turbine nakon 24 sata neaktivnosti (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 340 ˚S)……………………………………………………………..…111

22.4. Raspored pokretanja turbine nakon 6-8 sati zastoja (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 420 ˚S)………………………………………………………………….112

22.5. Raspored pokretanja turbine nakon 1-2 sata zastoja (temperatura metala

HPC u zoni ulaza pare 440 ˚S)……………………………………………………..…………113

22.6. Približni rasporedi pokretanja turbine na nazivnom

parametri svježe pare………………………………………………………………………….…114

22.7. Uzdužno rezano turbine………………………………………………………………..….…115

22.8. Shema upravljanja turbinom………………………………………………………………..….116

22.9. Toplinski dijagram turbinskog postrojenja……………………………………………………………….….118

23. Dopune i izmjene…………………………………………………...…. 119

OPĆE ODREDBE.

Parna turbina tipa PT-80/100-130/13 LMZ s proizvodnim i 2-stupanjskim oduzimanjem pare za grijanje, nazivne snage 80 MW i maksimalno 100 MW (u određenoj kombinaciji podesivih oduzimanja) namijenjena je za izravni pogon generatora naizmjenična struja TVF-110-2E U3 kapaciteta 110 MW, postavljen na zajedničkom temelju s turbinom.

Popis kratica i simboli:

AZV - automatski visokotlačni zatvarač;

VPU - uređaj za zabranu;

GMN - glavna pumpa za ulje;

GPZ - glavni parni ventil;

KOS - povratni ventil sa servomotorom;

KEN - električna pumpa kondenzata;

MUT - turbinski upravljački mehanizam;

OM - limitator snage;

PVD - visokotlačni grijači;

HDPE - niskotlačni grijači;

PMN - električna pumpa za pokretanje ulja;

PN - parni hladnjak brtve;

PS - hladnjak brtvene pare s ejektorom;

PSG-1 - mrežni grijač donjeg odabira;

PSG-2 - isto, vrhunski izbor;

PEN - hranjiva električna pumpa;

RVD - visokotlačni rotor;

RK - regulacijski ventili;

RND - niskotlačni rotor;

RT - rotor turbine;

HPC - visokotlačni cilindar;

LPC - niskotlačni cilindar;

RMN - pumpa rezervnog ulja;

AMN - hitna pumpa za ulje;

RPDS - prekidač pada tlaka ulja u sustavu podmazivanja;

Rpr - tlak pare u proizvodnoj selekcijskoj komori;

P - tlak u komori ekstrakcije donjeg grijanja;

P - isti, izbor gornjeg grijanja;

Dpo - potrošnja pare u izboru proizvodnje;

D - ukupna potrošnja za PSG-1,2;

KAZ - automatski ventil zatvarača;

MNUV - uljna pumpa brtve osovine generatora;

NOG - pumpa za hlađenje generatora;

SAR - sustav automatskog upravljanja;

EGP - elektrohidraulički pretvarač;

KIS - izvršni solenoidni ventil;

TO - odabir grijanja;

ON - odabir proizvodnje;

MO - hladnjak ulja;

RPD - regulator diferencijalnog tlaka;

PSM - mobilni separator ulja;

ZG - hidraulički zatvarač;

BD - spremnik prigušnice;

IM - uljni injektor;

RS - regulator brzine;

RD - regulator tlaka.

1.1.1. Snaga turbine:

Maksimalna snaga turbine pri punoj snazi

regeneracija i određene kombinacije proizvodnje i

ekstrakcija grijanja ……………………………………………………………………...100 MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacijskom načinu rada s isključenim HPH-5, 6, 7

Maksimalna snaga turbine u kondenzacijskom režimu s isključenim LPH-2, 3, 4 ………………………………………………………………………..71MW

Maksimalna snaga turbine u kondenzacijskom režimu sa

LPH-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7 …………………………………………………………………………….68 MW

koji su uključeni u rad PVD-5,6,7………………………………………………………..10 MW

Minimalna snaga turbine u kondenzacijskom načinu rada pri

kada je uključena odvodna pumpa PND-2……………………………………………….20 MW

Minimalna snaga turbinskog agregata pri kojoj su uključeni

rad podesivih odvoda turbina………………………………………………………………… 30 MW

1.1.2. Prema frekvenciji vrtnje rotora turbine:

Nazivna brzina rotora turbine ………………………………………………..3000 o/min

Nazivna brzina vrtnje rotora turbine

uređaj …………………………………………………………………………………..………..3,4 o/min

Granično odstupanje brzina rotora turbine pri

kod kojeg je turbinska jedinica isključena zaštitom…………………………………………………..…..3300 o/min

3360 okretaja u minuti

Kritična brzina rotora turbogeneratora …………………………………….1500 o/min

Kritična brzina rotora niskotlačne turbine…………………….……1600 o/min

Kritična brzina visokotlačnog rotora turbine…………………….….1800 o/min

1.1.3. Prema protoku pregrijane pare u turbinu:

Nazivni protok pare u turbinu kada radi u kondenzacijskom načinu rada

s potpuno aktiviranim sustavom regeneracije (pri nazivnoj snazi

turbinska jedinica jednaka 80 MW) ………………………………………………………………305 t/h

Maksimalni protok pare do turbine s uključenim sustavom

regeneracija, kontrolirana proizvodnja i oduzimanje topline

i zatvoreni kontrolni ventil br. 5 ………………………………………………………..415 t/h

Maksimalna potrošnja pare po turbini …………………….…………………..………………470 t/h

način rada s isključenim HPH-5, 6, 7 …………………………………………………………..270 t/h

Maksimalni protok pare do turbine tijekom njenog rada na kondenzaciji

način rada s isključenim LPH-2, 3, 4 ……………………………………………………………..260t/h

Maksimalni protok pare do turbine tijekom njenog rada na kondenzaciji

način rada s isključenim LPH-2, 3, 4 i PVD-5, 6, 7…………………………………………230t/h

1.1.4. Prema apsolutnom tlaku pregrijane pare ispred CBA:

Nazivni apsolutni tlak pregrijane pare prije CBA…………………..……….130 kgf/cm 2

Dopušteno smanjenje apsolutnog tlaka pregrijane pare

prije CBA tijekom rada turbine…….………………………………………………………………125 kgf/cm 2

Dopušteno povećanje apsolutnog tlaka pregrijane pare

prije CBA tijekom rada turbine.……………………………………………………………………135 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pregrijane pare prije CBA

tijekom rada turbine i s trajanjem svakog odstupanja ne više od 30 minuta……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Prema temperaturi pregrijane pare ispred CBA:

Nazivna temperatura pregrijane pare prije CBA..…………………………………..…..555 0 S

Dopušteni pad temperature pregrijane pare

prije CBA tijekom rada turbine..……………………………………………………………….……… 545 0 S

Dopušteni porast temperature pregrijane pare prije

CBA tijekom rada turbine……………………………………………………………………………….. 560 0 S

Maksimalno odstupanje temperature pregrijane pare ispred CBA pri

rad turbine i trajanje svakog odstupanja ne više od 30

minuta………………….………………..…………………………………………………………………565 0 S

Minimalno odstupanje temperature pregrijane pare ispred CBA pri

koji je turbinski agregat isključen zaštitom………………………………………………………...425 0 S

1.1.6. Prema apsolutnom tlaku pare u regulacijskim stupnjevima turbine:

pri protoku pregrijane pare za turbinu do 415 t/h. ..……………………………………...98,8 kgf / cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u HPC kontrolnom stupnju

kada turbina radi u kondenzacijskom načinu rada s isključenim HPH-5, 6, 7….……….…64 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u HPC kontrolnom stupnju

kada turbina radi u kondenzacijskom načinu s isključenim LPH-2, 3, 4 ………….…62 kgf/cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u HPC kontrolnom stupnju

kada turbina radi u kondenzacijskom načinu rada s isključenim LPH-2, 3, 4

i PVD-5, 6,7……………………………………………………………………..……….……… .....55 kgf / cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u komori za punjenje goriva

HPC ventil (iza 4-stupanjskog) pri protoku pregrijane pare u turbinu

više od 415 t/h …………………………………………………………………………………………………………83 kgf/ cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare u kontrolnoj komori

LPC stupnjevi (iza 18. stupnja) ………………………………..……………………………………..13,5 kgf / cm 2

1.1.7. Prema apsolutnom tlaku pare u kontroliranim odsisima turbine:

Dopušteno povećanje apsolutnog tlaka pare u

kontrolirani izbor proizvodnje …………………………………………………………… 16 kgf / cm 2

Dopušteno smanjenje apsolutnog tlaka pare u

kontrolirani izbor proizvodnje ……………………………………………………………… 10 kgf / cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u kontroliranoj proizvodnoj ekstrakciji pri kojem se sigurnosni ventili……………………………………………………………………..19,5 kgf / cm 2

ekstrakcija gornjeg grijanja …………………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2

ekstrakcija gornjeg grijanja …………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u reguliranom

odvod gornjeg grijanja na kojem radi

sigurnosni ventil……………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm2

Maksimalno odstupanje apsolutnog tlaka pare u

kontrolirano gornje zagrijavanje ekstrakcije, u kojem

turbinska jedinica je isključena zaštitom……………………………………………..…………………...3,5 kgf/cm 2

Dopušteni porast apsolutnog tlaka pare u reguliranom

donja ekstrakcija grijanja …………………………………………………………….…… 1 kgf / cm 2

Dopušteno smanjenje apsolutnog tlaka pare u reguliranom

manja ekstrakcija grijanja ………………………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2

Maksimalni dopušteni pad tlaka između komore

niži odvod grijanja i kondenzator turbine………………………….… do 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. Prema protoku pare u kontroliranim odsisima turbine:

Nazivni protok pare u podesivoj proizvodnji

izbor …………………………………………………………………………………………………185 t/h

Maksimalni protok pare u podesivoj proizvodnji…

nazivne snage turbine i odspojiti

grijanje odvod ……………………………………………………………………………245 t/h

Maksimalni protok pare u podesivoj proizvodnji

odabir pri apsolutnom tlaku u njemu jednakom 13 kgf / cm 2,

snaga turbine smanjena na 70 MW i isključena

odvod grijanja ……………………………………………………………………..……300 t/h

Nominalni protok pare u podesivom vrhu

oduzimanje topline …………………………………………………………………………...132 t/h

i isključeno proizvodno uzorkovanje ………………………………………………………………………………………150 t/h

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

oduzimanje topline snage smanjene na 76 MW

turbina i isključena proizvodna ekstrakcija ……………………………………….……220 t/h

Maksimalni protok pare u podesivom vrhu

oduzimanje topline pri nazivnoj snazi ​​turbine

i smanjena na 40 t/h potrošnja pare u proizvodnoj ekstrakciji ……………………………200 t/h

Maksimalna potrošnja pare u PSG-2 pri apsolutnom tlaku

u gornjoj ekstrakciji grijanja 1,2 kgf/cm 2 …………………………………………….…145 t/h

Maksimalna potrošnja pare u PSG-1 pri apsolutnom tlaku

u donjem grijanju ekstrakcija 1 kgf / cm 2 ………………………………………………….220 t/h

1.1.9. Prema temperaturi pare u ekstrakcijama turbina:

Nazivna temperatura pare u kontroliranoj proizvodnji

odabir nakon OU-1, 2 (3.4) ……………………………………………………………………………..280 0 S

Dopušteni porast temperature pare u kontrolirano

odabir proizvodnje nakon OU-1, 2 (3.4) ……………………………………………………..285 0 S

Dopušteni pad temperature pare kontrolirano

izbor proizvodnje nakon OU-1.2 (3.4) ……………………………………………………275 0 S

1.1.10. Prema toplinskom stanju turbine:

Maksimalna brzina porasta temperature metala

…..………………………………..15 0 S/min.

premosne cijevi od AZV do HPC regulacijskih ventila

na temperaturama pregrijane pare ispod 450 stupnjeva C.……………………………………….………25 0 S

Najveća dopuštena razlika u temperaturi metala

premosne cijevi od AZV do HPC regulacijskih ventila

na temperaturi pregrijane pare iznad 450 stupnjeva C.………………………………………….…….20 0 C

Najveća dopuštena temperaturna razlika gornjeg metala

i donji HPC (LPC) u zoni ulaza pare ………………….…………………………………………..50 0 S

Najveća dopuštena temperaturna razlika metala u

poprečni presjek(po širini) horizontalne prirubnice

priključak spremnika bez uključivanja sustava grijanja

prirubnice i klinovi HPC-a.

HPC konektor s grijanjem prirubnica i klinova na ………………………………………50 0 S

u presjeku (po širini) prirubnica horizontale

HPC konektor s grijanjem prirubnica i klinova na ………………………………….……-25 0 S

Najveća dopuštena temperaturna razlika metala između gornjeg

a donja (desna i lijeva) HPC prirubnica kada

grijanje prirubnica i klinova …………………………………………………….…………………...10 0 S

Najveća dopuštena pozitivna temperaturna razlika metala

između prirubnica i HPC klinova s ​​uključenim grijanjem

prirubnice i vijci ………………………………………………………………….…………………….20 0 S

Najveća dopuštena negativna razlika temperature metala

između prirubnica i HPC svornjaka sa zagrijavanjem prirubnica i svornjaka na …………………………………………………………………………………………..…. .- 20 0 S

Najveća dopuštena temperaturna razlika metala u debljini

stijenka cilindra, mjerena u području HPC kontrolnog stupnja ……………………………….35 0 S

ležajevi i potisni ležaj turbine ……………………………………….……...…..90 0 C

Maksimalna dopuštena temperatura ljuski ležaja

ležajevi generatora ……………………………………………………….…………..………..80 0 C

1.1.11. Prema mehaničkom stanju turbine:

Najveće dopušteno skraćivanje visokotlačnog crijeva u odnosu na visokotlačnu glavu…………………………………….-2 mm

Najveće dopušteno izduženje visokotlačnog crijeva u odnosu na visokotlačni cilindar …………………………………….+3 mm

Najveće dopušteno skraćenje RND u odnosu na LPC ….……………………..………-2,5 mm

Najveće dopušteno istezanje RND u odnosu na LPC …….……………………..…….+3 mm

Najveća dopuštena distorzija rotora turbine …………….…………………………..0,2 mm

Najveća dopuštena najveća vrijednost zakrivljenosti

osovina turbinske jedinice tijekom prolaska kritičnih brzina ………………………..0,25 mm

strana generatora ………………………………………………………………………………..…1,2 mm

Najveći dopušteni aksijalni pomak rotora turbine u

strana upravljačke jedinice ……………………………………………….…………………….1,7 mm

1.1.12. Po vibracijsko stanje turbinska jedinica:

Najveća dopuštena brzina vibracija ležajeva turbinske jedinice

u svim modovima (osim za kritične brzine) ……………….…………………….4,5 mm/s

s povećanjem brzine vibracija ležajeva više od 4,5 mm/s

Maksimalno dopušteno trajanje rada turbinske jedinice

s povećanjem brzine vibracija ležajeva više od 7,1 mm / s ……….…………………… 7 dana

Hitno povećanje brzine vibracija bilo kojeg oslonca rotora ………….……………………11,2 mm/s

Hitno iznenadno istovremeno povećanje brzine vibracije dva

nosači jednog rotora, ili susjedni nosači, ili dvije vibracijske komponente

jedan nosač od bilo koje početne vrijednosti………………………………………………... za 1 mm ili više

1.1.13. Prema protoku, tlaku i temperaturi cirkulirajuće vode:

Ukupna potrošnja rashladne vode za turbinsku jedinicu ………….………………………….8300 m 3 /sat

Maksimalni protok rashladne vode kroz kondenzator ………………………………..8000 m 3 /sat

Minimalni protok rashladna voda kroz kondenzator ……………….……………..2000 m 3 / sat

Maksimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop ……….………………1500 m 3 / sat

Minimalni protok vode kroz ugrađeni kondenzatorski snop ………………………..300 m 3 / sat

Maksimalna temperatura rashladne vode na ulazu u kondenzator………………………………………………………………………………………..33 0 S

Minimalna temperatura cirkulirajuće vode na ulazu u

kondenzator u periodu temperaturama ispod nule vanjski zrak ………………………….8 0 C

Minimalni tlak cirkulirajuće vode pri kojem AVR radi cirkulacijske pumpe TsN-1,2,3,4…………………………………………………………..0,4 kgf/cm 2

Maksimalni tlak cirkulirajuće vode u sustavu cijevi

lijeva i desna polovica kondenzatora ………………………………………….……….……….2,5 kgf / cm 2

Maksimalni apsolutni tlak vode u sustavu cijevi

ugrađena kondenzatorska greda.………………………………………………………………….8 kgf / cm 2

Nazivni hidraulički otpor kondenzatora pri

čiste cijevi i protok cirkulirajuće vode od 6500 m 3 / sat………………………..……...3,8 m vode. Umjetnost.

Maksimalna temperaturna razlika cirkulirajuće vode između

njegov ulaz u kondenzator i izlaz iz njega ……………………………………………………..10 0 S

1.1.14. Prema protoku, tlaku i temperaturi pare i kemijski odsoljene vode u kondenzator:

Maksimalna potrošnja kemijski odsoljene vode u kondenzatoru ………………..……………..100 t/h.

Maksimalni protok pare u kondenzator u svim načinima rada

rad …………………………………………………………………………………………220 t/h.

Minimalni protok pare kroz turbinu LPC do kondenzatora

sa zatvorenom rotirajućom dijafragmom ……………………………………………………….……10 t/h.

Maksimalna dopuštena temperatura ispušnog dijela LPC-a ……………………….……..70 0 S

Maksimalna dopuštena temperatura kemijski demineralizirane vode,

ulazi u kondenzator …………………………………………………………………………100 0 S

Apsolutni tlak pare u ispušnom dijelu LPC-a pri kojem

atmosferski ventili-membrane rade …………………………………………..……..1,2 kgf / cm 2

1.1.15. Apsolutnim tlakom (vakuumom) u kondenzatoru turbine:

Nazivni apsolutni tlak u kondenzatoru……………………………………………………0,035 kgf/cm 2

Dopušteni pad vakuuma u kondenzatoru pri kojem se aktivira alarm upozorenja………………. ………………………..………...-0,91 kgf/cm 2

Hitno smanjenje vakuuma u kondenzatoru pri čemu

Turbinska jedinica je isključena zaštitom………………………………………………………………....-0,75 kgf/cm 2

ispuštanje vrućih struja u njega ………………………………………………………………….….-0,55 kgf / cm 2

Dopušteni vakuum u kondenzatoru prilikom pokretanja turbine prije

potiskivanje osovine turbinske jedinice ……………………………………………………………………..……-0,75 kgf/cm 2

Dopušteni vakuum u kondenzatoru pri pokretanju turbine na kraju

brzina zatvarača rotacije njegovog rotora s frekvencijom od 1000 o / min …………….……………………..…….-0,95 kgf / cm 2

1.1.16. Prema tlaku pare i temperaturi brtvi turbine:

Minimalni apsolutni tlak pare na brtvama turbine

iza regulatora tlaka ………………………………………………………………………………….1,1 kgf / cm 2

Maksimalni apsolutni tlak pare na brtvama turbine

iza regulatora tlaka ……………………………………………………………………………….1,2 kgf / cm 2

Minimalni apsolutni tlak pare iza brtvi turbine

na regulator za održavanje tlaka …….……………………………………………………….….1,3 kgf/cm2

Maksimalni apsolutni tlak pare iza brtvi turbine…

na regulator održavanja tlaka ………………………………………………………………..….1,5 kgf/cm 2

Minimalni apsolutni tlak pare u drugim brtvenim komorama …………………………………………………………………………1,03 kgf/cm2

Maksimalni apsolutni tlak pare u drugim brtvenim komorama ……………………..1,05 kgf/cm2

Nazivna temperatura pare za brtve …………………………………………………….150 0 C

1.1.17. Prema tlaku i temperaturi ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice:

Nazivni višak tlaka ulja u sustavu podmazivanja ležaja

turbine do hladnjaka ulja.………………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Nazivni pretlak ulja u sustavu podmazivanja

ležajevi na razini osi vratila turbinske jedinice…………...……………………………………….1kgf/cm 2

u razini osi vratila turbinskog agregata na kojoj se

alarm upozorenja ……………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Pretlak ulja u sustavu podmazivanja ležajeva

na razini osi osovine turbinske jedinice na kojoj je RMN uključen …………………………………….0,7 kgf / cm 2

Prevelik tlak ulja u sustavu podmazivanja ležaja

na razini osovine osovine turbinske jedinice na kojoj je AMN uključen ……………………………..….0,6 kgf / cm 2

Preveliki tlak ulja u sustavu podmazivanja ležajeva na razini

osovina osovine turbinske jedinice na kojoj je TLU isključen zaštitom …… ………………………..…0,3 kgf/cm 2

Hitni višak tlaka ulja u sustavu podmazivanja ležaja

na razini osi turbinskog vratila na kojoj se turbinski agregat isključuje zaštitom …………………………………………………………………………………… ….…………..0 ,3 kgf / cm 2

Nazivna temperatura ulja za podmazivanje ležajeva turbinske jedinice ………………………..40 0 S

Najveća dopuštena temperatura ulja za podmazivanje ležaja

turbinska jedinica ……………………………………………………………………………………………45 0 S

Maksimalna dopuštena temperatura ulja na ispustu iz

ležajevi turbinske jedinice ……………………………………………………………………………..65 0 S

Hitna temperatura ulja na ispustu iz ležajeva

turbinska jedinica ………………………………………………………………………………………………75 0 C

1.1.18. Prema tlaku ulja u sustavu upravljanja turbinom:

Prekomjerni tlak ulja u sustavu upravljanja turbinom koji stvara PMN………………………………………………………………………………………..…18 kgf/ cm 2

Prekomjerni tlak ulja u sustavu upravljanja turbinom koji stvara HMN………………………………………………………………………………..……..20 kgf/cm 2

Previsok tlak ulja u sustavu upravljanja turbinom

Pri čemu postoji zabrana zatvaranja ventila na tlak i isključivanja PMN .... ... ... ... .17,5 kgf / cm 2

1.1.19. Po tlaku, razini, protoku i temperaturi ulja u sustavu brtve vratila turbogeneratora:

Preveliki tlak ulja u sustavu brtve vratila turbogeneratora u kojem je rezervni volumen izmjenične struje uključen u ABR ............................ ................................................. ................................................. ................................................. .......

Previsok tlak ulja u sustavu brtvljenja vratila turbogeneratora pri kojem se AVR stavlja u pogon

rezervni MNUV DC……………………………………………………………………..7 kgf/cm 2

Dopuštena minimalna razlika između tlaka ulja na brtvama vratila i tlaka vodika u kućištu turbogeneratora……………………………..0,4 kgf/cm2

Najveća dopuštena razlika između tlaka ulja na brtvama vratila i tlaka vodika u kućištu turbogeneratora…………………….….....0,8 kgf/cm2

Maksimalna razlika između ulaznog tlaka ulja i tlaka

ulje na izlazu iz MFG-a, pri čemu je potrebno prebaciti na rezervni filter ulja generatora…………………………………………………………………………… …….1kgf / cm 2

Nazivna temperatura ulja na izlazu iz MOG………………………………………………..40 0 S

Dopušteno povećanje temperature ulja na izlazu iz MOG-a……………………….…….…….45 0 S

1.1.20. Prema temperaturi i protoku napojne vode kroz HPH grupu turbine:

Nazivna temperatura napojne vode na ulazu u HPH grupu …………………………….164 0 S

Maksimalna temperatura napojne vode na izlazu iz HPH grupe pri nazivnoj snazi ​​turbinske jedinice…………………………………………………………………249 0 S

Maksimalni protok napojne vode kroz HPH sustav cijevi …………………...…...550 t/h

1.2.Tehnički podaci turbine.

Napomena: Puštanje turbinskog agregata zaustavljenog zbog povećanja (promjene) vibracija dopušteno je samo nakon detaljne analize uzroka vibracija i uz dopuštenje glavnog inženjera elektrane, koje je on osobno napravio u operativni dnevnik nadzornika smjene kolodvora.

1.6 Turbina se mora odmah zaustaviti u sljedećim slučajevima:

· Povećanje brzine iznad 3360 o/min.

Detekcija prekida odn kroz pukotinu na neprekidnim dionicama naftovoda, paro-vodenom putu, jedinicama za distribuciju pare.

· Pojava hidrauličkih udara u cjevovodima pare pod naponom ili u turbini.

· Hitno smanjenje vakuuma na -0,75 kgf/cm² ili aktiviranje atmosferskih ventila.

Oštar pad temperature slatke vode