Puhta veepaagi mahu arvutamine. Puhta vee mahutite arvutamine

Veehoidlad puhas vesi on mõeldud avariivee tõstmise ja hoidmise pumbajaamade I ja II ebaühtlase töö reguleerimiseks kogu tulekustutusperioodi jooksul

Puhta vee reservuaaride reguleerimisvõimsust saab määrata I ja II tõstukite pumbajaamade töö analüüsi põhjal.

Tavaliselt eeldatakse, et HC-I töörežiim on ühtlane, kuna see režiim on kõige soodsam HC-I seadmete ja veepuhastusseadmete jaoks. Sel juhul peab HC-I, nagu ka NS-II, tagama 100% küla päevasest veetarbimisest. Seetõttu kujuneb HC-I vee tunnitasuks 100/24=4,167% küla päevasest veetarbimisest. NS-II töörežiim on toodud jaotises 3.

Wregi määramiseks kasutame graafilis-analüütilist meetodit. Selleks ühendame NS-1 ja NS-11 töögraafikud (joonis 6.1). Reguleeriv maht protsentides päevasest veevoolust on võrdne pindalaga “a” või pindalade “b” võrdne summaga.

Vaadeldavas näites on ööpäevane veekulu 12762 m3 ja puhta vee reservuaari reguleeriv maht on võrdne:

Punkti 9.4 kohane vee avariivarustus (Wn.z.) määratakse välishüdrantidest ja sisemistest tulekustutushüdrantidest, punktidest 2.12-2.17, 2.20, 2.22-2.24 ja punktidest 6.1 - 6.4 tulekustutussüsteemist. samuti spetsiaalsed tulekustutusvahendid (vihmutid, üleujutused ja muud seadmed, millel ei ole oma mahuteid) vastavalt punktidele 2.18 ja 2.19 ning tagavad maksimaalse majapidamis-, joogi- ja tootmisvajaduse kogu tulekustutusperioodi jooksul, arvestades tulekustutustööde nõudeid. punkt 2.21.

Seega

Riis. 6.1. HC-II ja HC-I töörežiim

Mahutite avariiveevarude mahu määramisel on lubatud arvestada nende veega täitumist tulekahju kustutamisel, kui mahutite veevarustus toimub I ja II kategooria veevarustussüsteemidega vastavalt veevarustuse astmele. veevarustus, s.o.

Meie näites:

Kus

- eeldatav tulekustutusaeg (punkt 2.24). Määramisel K majapidamine . jne. ei arvestata ala kastmise, duši all käimise, moppimise ja pesemise kulusid tehniline varustus peal tööstusettevõte, samuti veekulu kasvuhoonete taimede kastmiseks, st kui need veetarbimised langesid maksimaalse veetarbimise tunni jooksul, siis tuleks need kogu veetarbimisest maha arvata (punkt 2.21). Kui samal ajal K majapidamise pr osutub väiksemaks veetarbimisest igal teisel tunnil, kui dušš ei tööta, siis tuleks võtta maksimum vastavalt tabeli veerule 10. 1.3.

Antud näites on järgmise tunni (st kella 8-9) väiksem veekulu 743,03 m 3 /h. Seetõttu aktsepteerime majapidamis- ja joogivajaduste hädaabireservi arvutamisel:

Ja

Tulekustutustööde ajal töötavad tõstepumbajaama pumbad ja annavad 4,167% päevasest veetarbimisest tunnis ning ajal serveeritakse

Seega on avariiveevarustuse maht võrdne:

Puhta veepaakide kogumaht:

Punkti 9.21 kohaselt peab paakide koguarv olema vähemalt kaks ja NC tasemed peavad olema samadel tasemetel, kui üks paak on välja lülitatud, peab vähemalt 50% NC-st olema hoiustatud teistes ja paakide varustus peab võimaldama iga paaki iseseisvalt sisse lülitada ja tühjendada.

Võtame vastu kaks tüüpilised tankid maht 1800 m 3 tk Projekti number 901-4-66,83 (lisa 4). Tankivarustus - vt õpiku lk 299-300. Üldine vorm Tüüpiline raudbetoonpaak on näidatud joonisel fig. 13.27 ja lülituskambrid joonisel fig. 6.2 ja 6.3.

Riis. 6.2. Puhta veepaagi lülituskambri paigutus madalrõhu HC-II jaoks

Riis. 6.3. Kõrgsurve NS-P RHF lülituskambri plaan

Wreg = (12,32 11825) / 100 = 14568 m3 (46)

kus = 14568 m3/päevas (tabel 1.1)

Alates suurimast hinnanguline voolukiirus ettevõttes ühe tulekahju kustutamiseks on vaja vett, siis

W10 min.w.tulekahju = (70∙10∙60) / 1000 = 42m3 (47)

Vastavalt tabelile 1.1.

W10 min.s.h-p = (694,303 ∙10) / 60 = 115,7171 m3 (48)

Seega

42 + 115,7171 = 157,7171 m3 (49)

;

Wb = 14568 + 115,7171 = 145841,7 m3 (50)

Vastavalt III lisale aktsepteerime tüüpilist veetorni kõrgusega 22,5 m mahutiga Wb = 500 m3.

Teades paagi mahtuvust, määrame selle läbimõõdu ja kõrguse:

Db = 1,24 3Ö Wb = 1,24 = 9,8 m Nb = Db /1,5 = 9,8/1,5 = 6,5 m.

Puhta vee mahutite arvutamine

Puhta vee reservuaarid on ette nähtud pumbajaamade I ja II liftide ebaühtlase töö reguleerimiseks ja avariivee hoidmiseks kogu tulekustutusperioodiks:

Wr.h.v. = Wreg + Wnz

Puhta vee reservuaaride reguleerimisvõimsust saab määrata esimese ja teise tõusu pumbajaamade töö analüüsi põhjal.

Tavaliselt eeldatakse, et NS-I töörežiim on ühtlane, kuna see režiim on kõige soodsam NS-I seadmete ja veepuhastusseadmete jaoks. Sel juhul peab NS-I, nagu ka NS-II, tagama 100% küla päevasest veetarbimisest. Järelikult on NS-I tunni veevarustus 100/24 ​​= 4,167% küla päevasest veetarbimisest. NS-II töörežiim on toodud jaotises 3.

Wregi määramiseks kasutame graafilis-analüütilist meetodit. Selleks ühendame NS-I ja NS-II töögraafikud (joon. 6.1). Mahu reguleerimine protsendina päevasest veetarbimisest võrdne pindalaga“a” või pindala “b” võrdne summa.

Wreg = (5–4,167) 16 = 13,3% või

Wreg = (4,167 – 2,5) 5 + (4,167 – 2,5) 3 = 13,3%. (51)

Ööpäevane veetarbimine on 3814,5 m3 ja puhta vee reservuaari reguleeriv maht on võrdne:

Wreg = (11825 x 13,3)/100 = 1572,72 m3 (52)

Avariiveevarustus Wn.z. vastavalt SNiP 2.04.02-84 punktile 9.4 määratakse välistest hüdrantidest ja sisemistest tuletõrjehüdrantidest (punktid 2.12 – 2.17, 2.20, 2.22 – 2.24 SNiP 2.04.02–6.6 ja punktid 2.04.02–6.6) tulekustutus tagamise tingimusest. SNiP 2.04.01–85), samuti maksimaalse joogi- ja tootmisvajaduse tagamine kogu tulekustutusperioodiks, võttes arvesse SNiP 2.04.02–84 punkti 2.21 nõudeid.

Riis. 6.1. NS-II ja NS-I töörežiim: a – vee voolamine paaki; b – veekadu reservuaarist

Seega

Wn.z. = Wn.z.ozh + Wn.z.h-p

Avariiveevarude mahu määramisel reservuaarides on lubatud arvestada nende täitumist veega tulekahju kustutamisel, kui veehoidla veevarustus toimub I ja II kategooria veevarustussüsteemidega vastavalt veetasemele. pakkumine, s.t.

Wn.z. = (Wn.z.ozh + Wn.z.h-p) – Wn.s-1

Meie näites:

Wn.z.fire = 140 3 3600 / 1000 = 1512 m3, (53)

kus tt = 3 tundi on hinnanguline tulekustutusaeg (SNiP 2.04.02-84 punkt 2.24).

Qpos.pr määramisel arvestatakse veekulu territooriumi kastmiseks, duši all käimiseks, põrandate pesemiseks ja tehnoloogiliste seadmete pesemiseks tööstusettevõttes, samuti veekulu taimede kastmiseks kasvuhoonetes, s.o. kui need veetarbimised langesid maksimaalse veetarbimise tunni jooksul, tuleb need kogu veetarbimisest lahutada (SNiP 2.04.02–84 punkt 2.21). Kui sel juhul osutub Qpos.pr veetarbimisest väiksemaks mõnel muul tunnil, mil dušš ei tööta, siis tuleks vee maksimumkulu võtta vastavalt tabeli veerule 10. 1.1.

IN selles näites Q"pos.pr = 670,1655 m3

Wn.z.h-p = 670,1655 x 3 = 2010,49 m3 (54)

Tulekahju kustutamise ajal annavad NS-I pumbad 4,167% päevasest veetarbimisest tunnis ja aja jooksul on see võrdne:

Wns-1 = (11825 ∙ 4,167 ∙ 3) / 100 = 1478,24 m3 (55)

Seega on avariiveevarustuse maht võrdne:

Wn.z. = (1512 + 686,82) – 476,85 = 1721,97 m3 (56)

Puhta veepaakide kogumaht:

Wr.v. = 507,33 + 1087,47 = 1594,8 m3 (57)

Vastavalt SNiP 2.04.02–84 punktile 9.21 peab paakide koguarv olema vähemalt kaks ja NC tasemed peavad olema samal tasemel, ühe paagi sisselülitamisel tuleb salvestada vähemalt 50% NC-st ülejäänud osas ning mahutite varustus peab võimaldama iga paagi iseseisvat sisse- ja tühjendamist.

Võtame vastu kaks mahutit mahuga 800 m3 (lisa IV).

Riis. 6.2. Puhta veepaagi lülituskambri paigutus madalrõhu HC-II jaoks

Riis. 6.3. RHF lülituskambri plaan NS-II kõrgsurve jaoks

Teise lifti pumbajaama pumpade valik

Arvutusest järeldub, et NS-II töötab ebaühtlases režiimis kahe peamise kommunaalpumba paigaldamisega, mille vooluhulk on võrdne:

Qhouse.us = 11825 2,5 /100 = 295,625 m3/h = 82,11 l/s (58)

Kodumajapidamises kasutatavate pumpade nõutav rõhk määratakse valemiga

Nhoz.us = 1,1 h vesi + Nvb + Nb + (zvb – zns),

kus hvesi on rõhukadu veetorustikes, m; Nvb - veetorni kõrgus, m; Nb – veetorni mahuti kõrgus, m; zвб ja zнс – vastavalt torni ja NS-II paigalduskoha geodeetilised märgid; 1.1 – koefitsient, mis võtab arvesse kohalikust takistusest tingitud rõhukadusid (SNiP 2.04.02–84 lisa 10 punkt 4)

Nkhoz.us = 1,1hwater + Nvb + Nb + (zvb-zns);

Veevarustusrajatistes kasutatavad mahutid on mõeldud vee kogumiseks ja säilitamiseks olme- ja tööstuslikes veevarustussüsteemides. Veevõtu jõudlus ja raviasutused ja esimese tõusu pumbajaamade tootlikkus on suurem kui miinimum ja väiksem kui teise tõusu pumbajaamade maksimaalne tootlikkus. Teise tõusu pumbajaamade minimaalse tootlikkuse tundidel (minimaalse veetarbimise tundidel) koguneb puhastusseadmetest tulev liigne vesi puhta vee reservuaaridesse; teise tõusu pumbajaamade maksimaalse tootlikkuse tundidel (maksimaalse veetarbimise tundidel) tarbivad kogunenud ülejääki tarbijad. Seega on puhta vee mahutid reguleerivad mahutid. Lisaks hoitakse puhta vee mahutites veevaru tuletõrjeks ja puhastite omavajadusteks.

Puhta veepaagi arvutamine

W RFV = W RFV reg + W RFV n.z -W RFV ida (5.1)

kus: W RHF reg - kontrolli helitugevus, m;

W RHF n.z – puutumatu helitugevus, m 3.

W RFW n.z - NS-1 poolt tulekahju kustutamisel taastatud vee maht, m.

Regulatiivse mahu määramine.

W RHF reg = (Q päev.max * A1) / 100, (5,2)

kus: Q day.max – maksimaalne päevane veetarbimine majapidamis-, joogi- ja tööstusvajadusteks,

A1 - erinevus maksimaalse ja minimaalsed väärtused veerus 5

W RHF reg = (21643 * 18,64) / 100 = 4035 m 3

Puutumatu mahu määratlus

W n.c. = W + L x.p. + W nt , (5.3)

kus: W - tulereserv, m 3;

W kh.p - majapidamis- ja joogivarustus, m 3;

W х.п - veevarustus tootmisvajaduste jaoks, m 3.

W = (Q tulekahju * t rümbad * 3600) / 1000, (5.4)

kus: Q tulekahju - vee kogukulu tulekustutustöödeks asustatud alal ja ettevõttes, l/s;

P = 77,5 * 3 * 3,6 = 837 m 3

Majapidamis- ja joogivajaduse avariivaru saab arvutada maksimaalse veetarbimise ajal kulutatud veekoguse järgi arvestusliku tulekustutusajaga võrdse perioodi jooksul.

W x.p. = (Q külm päev.max * k) / 100, (5,5)

kus: Q h.p day.max - maksimaalne ööpäevane tarbimine majapidamis- ja joogivajaduseks, l/s;

k - koefitsient.

Kui hinnanguline tulekustutusaeg t tulekahju = 3 tundi ja veekulu tunni ebatasasuste koefitsient K tund.max = 1,43, siis maksimaalse veetarbimise ajal on intervall 8.00-11.00 (tabel 5). Selle aja jooksul majapidamis- ja joogivajadusteks paikkond 5,8+6,05+5,8 = 17,65% kulub ära.

W x.p. = (Q külm päev max * k) / 100 = (16632 * 17,65) / 100 = 2936 m 3

W pr

W pr = (58*3*3600)/1000= 627 m 3

kus: - Q pr sek. teine ​​veetarbimine tööstusettevõttes, l/s;

t korjused - hinnanguline tulekustutusaeg, tund

Määrake taastatud vee maht - W RHF ida

W RHF ida = 0,125 Q päev. max

kus: Q päev.max on maksimaalne ööpäevane veetarbimine majapidamis-, joogi- ja tootmisvajadusteks, m 3 .

W RHF ida = 0,125 Q päev. max = 0,125 * 21643 = 2706 m 3

W n.c. = W + L x.p. + W pr = 837 + 2936 + 627 = 4400 m 3

W RFV = W RFV reg + W RFV n.z -W RFV ida = 4035 + 4400-2706 = 5729 m 3

RHF-ide koguarvu ja ühe helitugevuse määramine

W RFV 1 W RFV * 1 / n, (5.7)

kus: W RHF. - avariireservi maht, m ​​3

n - paakide arv.

Eeldame kahte paaki (2, punkt 13.3).

W RFV 1 W RFV * 1 / n

3200>5729 * 1 / 2

Paakide arv punkti 14.3 kohaselt on kaks. Võttes arvesse lisa 9 lõike 4 järgi saadud avariiveevarustust, valiti välja 2 kaubamärgi PE-100M-32 reservuaari mahutavusega 3200 m 3. Valitud mahutite laius on 24 m, pikkus -30 m, kõrgus -4,8 m.

Mahutite põhimaterjal on raudbetoon. Kokkupandava katte ehitamisega kaasnevate raskuste tõttu projekteeritakse ristkülikukujulised mahutid monoliitsete või kokkupandavate monoliitsete põhjadega ja muude kokkupandavate konstruktsioonidega. Mahutid on raudbetoonist, tellistest, kivist ja puidust (ajutised). Väikeste mahtude (kuni 2000 m3) jaoks on soovitatav ehitada ümmarguse kujuga varupaagid - ristkülikukujuline. Paagi kate võib olla sfääriline (kuppel) või tasane. Paagi ülaosa on kaetud mullakihiga (isolatsiooni jaoks). IN viimased aastad Mahutite ehitamiseks kasutatakse monteeritavat raudbetooni.

Varupaagid on kõige sagedamini paigutatud maa alla või poolmaa alla ja harvemini maapinnale. Varumahuti on varustatud toitetorustiku, ülevoolu- ja mudatorustiku, imitorustiku, kaevu ja ventilatsioonitoruga.

Kui paake on mitu, on need kõik ühendatud ventiilidega torujuhtmetega.

Paakidest vee tõmbamiseks on tuletõrjeautode pumbad varustatud luukidega (paagi kaanes) ja kaevud, millesse on paigaldatud mutriga püstikud pumpade imitorude ühendamiseks. Püstikute asemel ei ole lubatud paigaldada kaevu tuletõrjehüdrante, kuna hüdrandis ja tuletõrjesambas tekivad vee võtmisel rõhukadud, mis on palju suuremad kui reservuaari veetaseme tekitatud rõhk.

Vältimaks võimalust kasutada avariituletõrjeveevarustust muudeks vajadusteks, rakendatakse erimeetmeid. Peal pumbajaam II tõus, abiga säilib vee avariivarustus erinevates kohtades pumba imitorud. Kodused joogipumbad võtavad vett torustiku kaudu avariiveevarustuse tasemelt, tuletõrjepumbad reservuaari põhjast spetsiaalsest süvendist.

Tagamaks, et paakide alumised veekihid ei jääks seisma, asetatakse joogiveepumpade imitorule korpus. Vesi siseneb korpuse alla ja seejärel joogiveepumpade imitorusse.

Kui teise korrusel asuvas pumbajaamas pole spetsiaalseid tuletõrjepumpasid, vaid on ainult kommunaal- ja joogi(tööstuslikud) pumbad, mis tagavad ka tulekahju vajaduse, siis avariiveevarustuse säilitamine toimub ujuki elektrisignalisatsiooni abil. . Kui veetase reservpaagis langeb, siis ujuk langeb, ujuklüliti kontaktsüsteem sulgeb elektriahela ja teise lifti pumbajaamas antakse heli- või valgussignaal.

Vee avariivarustuse säilitamiseks reservmahutites kasutatakse ujukreleed, mis toimib mehaaniliselt elavhõbedakatkestajal elektriahel pumba mootori juhtimine. Vedeliku taseme muutumisel muudab veojõu abil liikuv ujuk elavhõbedapurusti asendit. Kui vedeliku tase langeb, seab ujuk elavhõbedakaitselüliti horisontaalasendisse. Sel juhul suletakse kaitselüliti kontaktid sillerdava elavhõbeda poolt ja vool liigub magnetkäiviti mähisahelasse. Viimane lülitab sisse pumba elektrimootori, mis varustab paaki veega. Kui paak on täidetud, tõuseb ujuk üles ja eemaldab elavhõbedakaitse horisontaalasendist. Kaitselüliti kontaktid lülitavad avamisel välja magnetkäiviti, mis omakorda lülitab välja pumba mootori, peatades paagi täitmise.