Grijanje škole. Proračun toplinske sheme Projektiranje i proračun toplinske opskrbe srednjih škola

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja jednostavno je. Koristite obrazac u nastavku

Studenti, diplomanti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

• UVOD
• 1.1 Opće informacije o zgradi
• 1.2 Klimatološki podaci
• 2.6 O programu VALTEC
• 3.3 Početni podaci
• 4.1.2 Ugradnja radijatora
• 4.1.3 Montaža zaporni ventili i upravljačkih uređaja
• 5. AUTOMATIZACIJA TOPLINSKE TOČKE
• 5.1 Opće odredbe i zahtjevi za sustav automatizacije
• 5.2 Mjeriteljsko osiguranje
• 5.2.1 Mjesta za mjerne instrumente
• 5.2.2 Vrste i specifikacije mjerača tlaka
• 5.2.3 Vrste i specifikacije termometara
• 5.3 Radijatorski termostati
• 5.4 Jedinica za mjerenje potrošnje toplinske energije
• 5.4.1 Opći zahtjevi do mjerne stanice i mjernih uređaja
• 5.4.2 Karakteristike i princip rada mjerača topline "Logic"
• 5.5 Struktura sustava dispečerstva i upravljanja
• 6. TEHNIČKO-GOSPODARSKI DIO
• 6.1 Problem odabira sustava grijanja u Rusiji
• 6.2 Glavni koraci u odabiru sustava grijanja
• 7. SIGURNOST ŽIVOTA
• 7.1 Mjere zaštite na radu
• 7.1.1 Sigurnost instalacije cjevovoda
• 7.1.2 Sigurnost pri postavljanju sustava grijanja
• 7.1.3 Sigurnosni propisi za održavanje toplinskih podstanica
• 7.2 Popis sigurnosnih mjera okoliš
• ZAKLJUČAK
• POPIS KORIŠTENIH IZVORA
• DODATAK 1. Toplinskotehnički proračuni
• PRILOG 2 Proračun toplinskih gubitaka
• PRILOG 3 Proračun uređaja za grijanje
• PRILOG 4. Hidraulički proračun sustava grijanja
• PRILOG 5. Izbor pločastog izmjenjivača topline
• DODATAK 6. SONO 1500 CT DANFOSS tehnički podaci
• DODATAK 7 Tehničke specifikacije kalkulator topline "Logic SPT943.1"
• DODATAK 8. Tehnički podaci elektroničkog regulatora ECL Comfort 210
• PRILOG 9. Specifikacija opreme toplinske podstanice

UVOD

Potrošnja energije u Rusiji, kao iu cijelom svijetu, stalno raste i, prije svega, za opskrbu toplinom inženjerski sustavi zgrade i građevine. Poznato je da se više od jedne trećine svih proizvedenih fosilnih goriva u našoj zemlji troši za opskrbu toplinom civilnih i industrijskih zgrada.

Glavni troškovi topline za potrebe kućanstva u zgradama (grijanje, ventilacija, klimatizacija, opskrba toplom vodom) su troškovi grijanja. To je zbog uvjeta rada zgrada tijekom tog razdoblja sezona grijanja u većem dijelu Rusije. U ovom trenutku gubici topline kroz vanjske ograde znatno premašuju unutarnje otpuštanje topline (od ljudi, rasvjetna tijela, oprema). Stoga, za održavanje u stambenim i javne zgrade normalne za život mikroklime i temperaturne uvjete, potrebno ih je opremiti instalacije grijanja i sustavi.

Dakle, grijanje se naziva umjetno, uz pomoć posebne instalacije ili sustava, zagrijavanje prostorija zgrade kako bi se nadoknadili gubici topline i održali temperaturni parametri u njima na razini određenoj uvjetima toplinske udobnosti za ljude u prostoriji.

U posljednjem desetljeću bilježimo i stalan porast cijena svih goriva. To je zbog prelaska na uvjete tržišnog gospodarstva i komplikacije vađenja goriva tijekom razvoja dubokih naslaga u određenim regijama Rusije. Kao rezultat toga, postaje sve više i više suvremeno rješenje zadaće uštede energije povećanjem toplinske otpornosti vanjske ovojnice zgrade te uštedom potrošnje toplinske energije u različitim vremenskim razdobljima i na raznim uvjetima okoliš regulacijom pomoću automatskih uređaja.

U suvremenim uvjetima važan je zadatak instrumentalnog obračuna stvarno potrošene toplinske energije. Ovo pitanje je temeljno u odnosu između organizacije za opskrbu energijom i potrošača. I što je učinkovitije riješen u okviru jedinstvenog sustava opskrbe toplinom zgrade, to je svrsishodnija i uočljivija učinkovitost primjene mjera uštede energije.

Rezimirajući gore navedeno, možemo reći da moderni sustav Opskrba toplinom zgrade, a posebno javne ili upravne, mora ispunjavati sljedeće uvjete:

Osiguravanje potrebnog toplinski režim u sobi. Štoviše, odsutnost pregrijavanja i viška temperature zraka u prostoriji je važna, jer obje činjenice dovode do nedostatka udobnosti. To zauzvrat može dovesti do smanjene produktivnosti i lošeg zdravlja ljudi koji dolaze u prostorije;

Mogućnost kontrole parametara sustava opskrbe toplinom i, kao rezultat toga, parametara temperature unutar prostorija, ovisno o željama potrošača, vremenu i značajkama rada upravna zgrada i vanjska temperatura;

Maksimalna neovisnost o parametrima nositelja topline u mrežama i režimima daljinskog grijanja;

Točno obračunavanje stvarno potrošene topline za potrebe opskrbe toplinom, ventilacije i tople vode.

Svrha ovog diplomskog projekta je projektiranje sustava grijanja školske zgrade, koja se nalazi na adresi: regija Vologda, s. Koškovo, okrug Kičmengsko-Gorodetski.

Školska zgrada je dvoetažna osnih dimenzija 49,5x42,0, etažne visine 3,6 m.

U prizemlju zgrade nalaze se učionice, sanitarni čvor, elektro soba, blagovaonica, sportska dvorana, kabinet medicinskog radnika, kabinet ravnatelja, radionica, garderoba, hodnik i hodnici.

Na drugom katu su zbornica, učiteljska soba, knjižnica, radne sobe za djevojke, učionice, dostojan. čvorovi, laboratorij, rekreacija.

Konstruktivna shema građevine – nosivost metalna karkasa stupova i rešetki prekrivenih oblogom zidni sendvič paneli Petropanel debljine 120 mm i pocinčani lim na metalnim nosačima.

Opskrba toplinskom energijom je centralizirana iz kotlovnice. Priključna točka: jednocijevni nadzemni sustav grijanja. Priključak sustava grijanja predviđen je prema ovisnoj shemi. Temperatura nosača topline u sustavu je 95-70 0 S. Temperatura vode u sustavu grijanja je 80-60 0 S.

1. ARHITEKTONSKO-DIZAJNARSKA SEKCIJA

1.1 Opći podaci o zgradi

Projektirana školska zgrada nalazi se u selu Koskovo, okrug Kičmengsko-Gorodets, Vologodska oblast. arhitektonsko rješenje pročelje zgrade diktira postojeći razvoj, uzimajući u obzir nove tehnologije, koristeći suvremene završni materijali. Odluka o planiranju Zgrada je izrađena na temelju projektnog zadatka i zahtjeva regulatornih dokumenata.

U prizemlju se nalaze: hodnik, garderoba, ured ravnatelja, kabinet medicinskog djelatnika, razredi I. stupnja obrazovanja, kombinirana radionica, sanitarni čvorovi za muškarce i žene, kao i odvojeni za grupe s ograničenim brojem sati. mobilnost, rekreacija, blagovaonica, teretana, svlačionice i tuševi, elektrorazvodna ploča.

Postoji rampa za pristup prvom katu.

Na drugom katu nalaze se: laboratoriji, kabineti za srednjoškolce, rekreacija, knjižnica, učionica, zbornica sa prostorijama za scenografiju, toaleti za muškarce i žene, kao i odvojeni za slabo pokretne skupine. .

Broj studenata - 150 ljudi, uključujući:

Osnovna škola - 40 osoba;

Srednja škola - 110 osoba.

Nastavnici - 18 ljudi.

Radnici u kantini - 6 osoba.

Administracija - 3 osobe.

Ostali stručnjaci - 3 osobe.

Uslužno osoblje - 3 osobe.

1.2 Klimatološki podaci

Građevinsko područje - selo Koskovo, okrug Kichmengsko-Gorodetsky, regija Vologda. Karakteristike klime prihvatiti prema najbližem mjesto- grad Nikoljsk.

Zemljište predviđeno za kapitalnu izgradnju nalazi se u meteorološkim i klimatskim uvjetima:

Temperatura vanjskog zraka najhladnijeg petodnevnog razdoblja s vjerojatnošću 0,92 - t n \u003d - 34 0 C

Temperatura najhladnijeg dana s vjerojatnošću 0,92

Prosječna temperatura razdoblja sa srednjom dnevnom temperaturom zraka<8 0 C (средняя температура отопительного периода) t от = - 4,9 0 С .

Trajanje razdoblja s prosječnom dnevnom vanjskom temperaturom<8 0 С (продолжительность отопительного периода) z от = 236 сут.

Normativni pritisak vjetra velike brzine - 23 kgf / m²

Projektna temperatura unutarnjeg zraka uzima se ovisno o funkcionalnoj namjeni svake prostorije u zgradi u skladu sa zahtjevima.

Određivanjem radnih uvjeta zatvorenih konstrukcija, ovisno o režimu vlažnosti prostora i zonama vlažnosti. Sukladno tome prihvaćamo radne uvjete vanjskih ogradnih konstrukcija kao "B".

1.3 Prostorno-planska i konstruktivna rješenja zgrade

1.3.1 Prostorno-planski elementi zgrade

Školska zgrada je dvoetažna osnih dimenzija 42,0x49,5, etažne visine 3,6m.

U podrumu se nalazi grijač.

Na prvom katu zgrade nalaze se učionice, kantina, dvorana za tjelesni odgoj, hodnici i rekreacija, ordinacija za medicinske djelatnike, sanitarni čvorovi.

Na drugom katu nalaze se učionice, laboratoriji, knjižnica, učionica i zbornica.

Prostorno-planska rješenja data su u tablici 1.1.

Tablica 1.1

Prostorno-planska rješenja zgrade

1.3.2 Podaci o građevinskim strukturama zgrade

Konstruktivna shema zgrade: nosivi metalni okvir od stupova i krovnih nosača.

Temelji: projektom su usvojeni monolitni armiranobetonski stubasti temelji za stupove zgrade. Temelji su od betonske klase. B15, W4, F75. Ispod temelja je predviđena betonska priprema t = 100 mm od klase betona. B15 izvodi se na zbijenoj pješčanoj pripremi t = 100 mm od krupnog pijeska.

U uređenju prostorija povezanih s blagovaonicom koriste se:

Zidovi: fugiranje i žbukanje, donji i gornji dio zidova bojan vododisperzijskom bojom otpornom na vlagu, keramičke pločice;

Podovi: porculanske pločice.

U uređenju prostorija povezanih s teretanom koriste se:

Zidovi: fugiranje;

Stropovi: 2 sloja GVL obojena bojom na bazi vode;

Pod: daska, porculanske pločice, linoleum.

U uređenju ordinacije medicinskog radnika, kupaonica i tuševa koriste se:

Zidovi: keramičke pločice;

Stropovi: 2 sloja GVL obojena bojom na bazi vode;

Pod: linoleum.

U radionici, sali, rekreaciji, garderobi prijavite se:

Stropovi: 2 sloja GVL obojena bojom na bazi vode;

Pod: linoleum.

U uređenju prostorija vezanih uz skupštinsku dvoranu, urede, hodnike, knjižnice, laboratorijske pomoćnike koriste se:

Zidovi: fugiranje, žbuka, periva akrilna unutarnja boja VD-AK-1180;

Stropovi: 2 sloja GVL obojena bojom na bazi vode;

Pod: linoleum.

U uređenju ureda ravnatelja, učiteljske sobe koriste se:

Zidovi: fugiranje, boja na bazi vode, tapete za bojanje;

Stropovi: 2 sloja GVL obojena bojom na bazi vode;

Pod: laminat.

U uređenju spremišta knjiga koriste se prostorija za pohranjivanje inventara, pomoćna prostorija

Zidovi: fugiranje, žbukanje, bojanje uljem.

Stropovi: 2 sloja GVL obojena bojom na bazi vode.

Pod: linoleum.

Krov na objektu je dvovodni nagiba 15°, pokriven pocinčanim čelikom preko metalnih nosača.

Pregrade u objektu izvedene su od ploča na pero i utor, a koristi se i zidna obloga od gipskartonskih ploča.

Za zaštitu građevinskih konstrukcija od uništenja poduzete su sljedeće mjere:

- zaštita metalnih konstrukcija od korozije provodi se u skladu s .

1.3.3 Prostorno-planska i projektantska rješenja pojedinog toplinskog mjesta

Prostorno-planska i projektantska rješenja toplinske točke moraju odgovarati zahtjevima.

Za zaštitu građevinskih konstrukcija od korozije moraju se koristiti antikorozivni materijali u skladu sa zahtjevima. Završna obrada ograde toplinskih točaka predviđena je od izdržljivih materijala otpornih na vlagu koji omogućuju jednostavno čišćenje, pri čemu se radi sljedeće:

Žbukanje prizemnog dijela zidova od opeke,

krečenje stropa,

Betonski ili popločani podovi.

Zidovi kotlovnice oblažu se pločicama ili se boje do visine 1,5 m od poda uljanom ili drugom bojom, iznad 1,5 m od poda - ljepilom ili drugom sličnom bojom.

Podovi za odvodnju vode izvode se s nagibom od 0,01 prema ljestvama ili sabirnoj jami.

Individualne toplinske točke trebaju biti ugrađene u zgrade kojima služe i smještene u zasebnim prostorijama u prizemlju u blizini vanjskih zidova zgrade na udaljenosti ne većoj od 12 m od ulaza u zgradu. Dopušteno je postaviti ITP u tehničko podzemlje ili podrume zgrada ili građevina.

Vrata iz podstanice moraju se otvoriti iz prostorije toplinske podstanice dalje od vas. Nije potrebno predvidjeti otvore za prirodno osvjetljenje toplinske točke.

Minimalni svijetli razmak od građevinskih konstrukcija do cjevovoda, armatura, opreme, između površina toplinsko-izolacijskih konstrukcija susjednih cjevovoda, kao i širina prolaza između građevinskih konstrukcija i opreme (na svjetlu) uzimaju se prema pril. 1 . Udaljenost od površine toplinsko izolacijske konstrukcije cjevovoda do građevnih konstrukcija zgrade ili do površine toplinsko izolacijske konstrukcije drugog cjevovoda mora biti najmanje 30 mm na svjetlu.

1.4 Projektirani sustav grijanja

Projekt grijanja izrađen je u skladu s projektnim zadatkom kupca iu skladu sa zahtjevima. Parametri rashladne tekućine u sustavu grijanja T 1 -80; T 2 -60°C.

Nosač topline u sustavu grijanja je voda s parametrima od 80-60 ° C.

Rashladno sredstvo u ventilacijskom sustavu je voda s parametrima 90-70°C.

Spajanje sustava grijanja na toplinsku mrežu provodi se na toplinskoj točki prema ovisnoj shemi.

Sustav grijanja je jednocijevni vertikalni, s vodovima ožičenja na podu prvog kata.

Kao uređaji za grijanje koriste se bimetalni radijatori "Rifar Base" s ugrađenim termostatima.

Uklanjanje zraka iz sustava grijanja provodi se kroz ugrađene čepove uređaja - slavine tipa Mayevsky.

Za pražnjenje sustava grijanja, na najnižim točkama sustava postavljeni su odvodni ventili. Nagib cjevovoda je 0,003 prema jedinici grijanja.

2. ODSJEK ZA DIZAJN I TEHNOLOGIJU

2.1 Osnovni pojmovi i elementi sustava

Sustavi grijanja sastavni su dio zgrade. Stoga moraju ispunjavati sljedeće zahtjeve:

Uređaji za grijanje moraju osigurati temperaturu utvrđenu standardima, neovisno o vanjskoj temperaturi i broju ljudi u prostoriji;

Temperatura zraka u prostoriji mora biti ravnomjerna i vodoravno i okomito.

Dnevna kolebanja temperature ne bi smjela prelaziti 2-3°C uz centralno grijanje.

Temperatura unutarnjih površina zatvorenih konstrukcija (zidovi, stropovi, podovi) trebala bi se približiti temperaturi zraka u prostorijama, temperaturna razlika ne smije biti veća od 4-5 ° C;

Grijanje prostorija treba biti kontinuirano tijekom sezone grijanja i omogućiti kvalitativno i kvantitativno reguliranje prijenosa topline;

Prosječna temperatura grijaćih uređaja ne smije prelaziti 80°C (više temperature dovode do prekomjernog toplinskog zračenja, gorenja i sublimacije prašine);

Tehnički i ekonomski (sastoji se u činjenici da su troškovi izgradnje i rada sustava grijanja minimalni);

arhitektonski i građevinski (osiguravaju međusobno povezivanje svih elemenata sustava grijanja s građevinskim arhitektonskim i planskim rješenjima prostorija, osiguravajući sigurnost građevinskih konstrukcija tijekom cijelog životnog vijeka zgrade);

instalacija i rad (sustav grijanja mora odgovarati suvremenoj razini mehanizacije i industrijalizacije nabavnih instalacijskih radova, osigurati pouzdan rad tijekom cijelog razdoblja njihovog rada i biti prilično jednostavan za održavanje).

Sustav grijanja uključuje tri glavna elementa: izvor topline, toplinske cijevi i grijače. Klasificira se prema vrsti korištenog rashladnog sredstva i mjestu izvora topline.

Strukturni razvoj sustava grijanja važan je dio procesa projektiranja. U diplomskom projektu projektiran je sljedeći sustav grijanja:

prema vrsti rashladnog sredstva - voda;

prema načinu pomicanja rashladne tekućine - s prisilnim impulsom;

na mjestu izvora topline - centralno (seoska kotlovnica);

prema položaju potrošača topline - okomito;

prema vrsti priključka uređaja za grijanje u usponima - jednocijevni;

u smjeru kretanja vode u cjevovodu – slijepa ulica.

Danas je jednocijevni sustav grijanja jedan od najčešćih sustava.

Veliki plus takvog sustava, naravno, je ušteda materijala. Spojne cijevi, povratni vodovi, skakači i vodi do radijatora grijanja - sve to zajedno daje dovoljnu duljinu cjevovoda, što košta puno novca. Jednocijevni sustav grijanja omogućuje vam da izbjegnete ugradnju dodatnih cijevi, ozbiljno štedeći. Drugo, izgleda mnogo estetski ugodnije.

Postoje i mnoga tehnološka rješenja koja otklanjaju probleme koji su postojali s takvim sustavima prije doslovno desetak godina. Termostatski ventili, regulatori radijatora, posebni otvori za zrak, balans ventili, prikladni kuglasti ventili ugrađeni su u moderne jednocijevne sustave grijanja. U modernim sustavima grijanja koji koriste sekvencijalnu opskrbu rashladnom tekućinom već je moguće postići smanjenje temperature u prethodnom radijatoru bez smanjenja u sljedećim.

Zadatak hidrauličkog proračuna cjevovoda toplinske mreže je odabrati optimalne dijelove cijevi za prolaz zadane količine vode u pojedinim dijelovima. Pritom se ne smije prekoračiti utvrđena tehničko-ekonomska razina pogonskih troškova energije za kretanje vode, sanitarni i higijenski zahtjev za razinu hidrošuma, te treba održavati potrebnu potrošnju metala projektiranog sustava grijanja. Osim toga, dobro proračunata i hidraulički povezana mreža cjevovoda osigurava veću pouzdanost i toplinsku stabilnost u izvanprojektiranim režimima rada sustava grijanja u različitim razdobljima sezone grijanja. Proračun se provodi nakon utvrđivanja toplinskih gubitaka prostorija zgrade. Ali prvo, kako bi se dobile potrebne vrijednosti, provodi se toplinski tehnički proračun vanjskih ograda.

2.2 Proračun toplinske tehnike vanjskih ograda

Početna faza projektiranja sustava grijanja je izračun toplinske tehnike vanjskih ogradnih konstrukcija. Ogradne konstrukcije uključuju vanjske zidove, prozore, balkonska vrata, vitraje, ulazna vrata, kapije itd. Svrha proračuna je određivanje toplinskih pokazatelja učinkovitosti, od kojih su glavni vrijednosti smanjenih otpora prijenosa topline vanjskih ograda. Zahvaljujući njima izračunavaju izračunate gubitke topline u svim prostorijama zgrade i sastavljaju toplinsku i energetsku putovnicu.

Vanjski meteorološki parametri:

grad - Nikoljsk. Klimatsko područje - ;

temperatura najhladnijeg petodnevnog razdoblja (sa sigurnošću) -34;

temperatura najhladnijeg dana (uz osiguranje) - ;

prosječna temperatura razdoblja grijanja - ;

razdoblje grijanja - .

Arhitektonska i građevinska rješenja za ogradne konstrukcije projektirane građevine trebaju biti takva da ukupni toplinski otpor prijelazu topline tih konstrukcija bude jednak ekonomski opravdanom otporu prijelaza topline, koji se utvrđuje iz uvjeta za osiguranje najnižih smanjenih troškova, kao i ne manje od potrebnog otpora prijenosu topline, prema sanitarnim i higijenskim uvjetima.

Za izračun, prema sanitarnim i higijenskim uvjetima, potrebne otpornosti na prijenos topline, ogradne konstrukcije, s izuzetkom svjetlosnih otvora (prozora, balkonskih vrata i svjetiljki), koristite formulu (2.1):

gdje je koeficijent koji uzima u obzir položaj ogradnih konstrukcija u odnosu na vanjski zrak;

Temperatura zraka u zatvorenom prostoru, za stambenu zgradu, ;

Procijenjena zimska vanjska temperatura, vrijednost navedena gore;

Normativna temperaturna razlika između temperature unutarnjeg zraka i temperature unutarnje površine ogradne konstrukcije, ;

Koeficijent prolaza topline unutarnje površine ovojnice zgrade, :

2.2.1 Proračun otpora prijenosu topline kroz vanjske zidove

gdje je: t ext projektirana temperatura unutarnjeg zraka, C, uzeta prema;

t o.p. , n o. p. - prosječna temperatura, C, i trajanje, dani, razdoblja sa srednjom dnevnom temperaturom zraka ispod ili jednakom 8C, prema .

Prema , temperatura zraka u prostorijama za bavljenje pokretnim sportovima iu prostorijama u kojima su ljudi poluodjeveni (svlačionice, sobe za tretmane, liječničke ordinacije) tijekom hladne sezone treba biti unutar 17-19 C.

Otpor prolaza topline R o za homogenu jednoslojnu ili višeslojnu ovojnicu zgrade s homogenim slojevima prema treba odrediti formulom (2.3)

R 0 = 1/a n + d 1 /l 1 --+--...--+--d n /l n + 1/a in, m 2 * 0 C/W (2.3)

A in - uzeto prema tablici 7 a in \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C

A n - uzeto prema tablici 8 - a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C

Vanjski zid se sastoji od Petropanel sendvič panela debljine d = 0,12 m;

Sve podatke zamijenimo u formulu (2.3).

2.2.2 Proračun otpora prijenosu topline kroz krov

Prema uvjetima uštede energije, potrebni otpor prolazu topline određuje se iz tablice ovisno o stupnj-danima ogrjevnog razdoblja (GSOP).

GSOP se određuje sljedećom formulom:

gdje je: t in - izračunata temperatura unutarnjeg zraka, C, uzeta prema;

t od.per. , z od. po. - prosječna temperatura, C, i trajanje, dani, razdoblja sa srednjom dnevnom temperaturom zraka ispod ili jednakom 8C, prema .

Stupanj-dan za svaku vrstu prostora određuje se posebno, jer Sobna temperatura je od 16 do 25C.

Prema podacima za Koškovo:

t od.per. \u003d -4,9 C;

z od. po. = 236 dana

Zamijenite vrijednosti u formulu.

Otpor prijelaza topline R o za homogenu jednoslojnu ili višeslojnu ovojnicu zgrade s homogenim slojevima prema treba odrediti formulom:

R 0 \u003d 1 / a n + d 1 / l 1 --+ - - ... - - + - - d n / l n + 1 / a in, m 2 * 0 C / W (2.5)

gdje je: d-----debljina izolacijskog sloja, m.

l-----koeficijent toplinske vodljivosti, W/m* 0 S

a n, a in --- koeficijenti prolaza topline vanjskih i unutarnjih površina zidova, W / m 2 * 0 C

a in - uzeto prema tablici 7 a in \u003d 8,7 W / m 2 * 0 C

a n - uzeto prema tablici 8 a n \u003d 23 W / m 2 * 0 C

Krovni materijal je pocinčani lim na metalnim nosačima.

U ovom slučaju, potkrovlje je izolirano.

2.2.3 Proračun otpora prijenosu topline kroz pod prvog kata

Za izolirane podove izračunavamo vrijednost otpora prijenosu topline pomoću sljedeće formule:

R c.p. = R n.p. + ?--d ut.sl. /--l ut.sl. (2.6)

gdje je: R n.p. - otpor prolazu topline za svaku zonu neizoliranog poda, m 2o C / W

D ut.sl - debljina izolacijskog sloja, mm

L ut.sl. - koeficijent toplinske vodljivosti izolacijskog sloja, W / m * 0 S

Podna konstrukcija prvog kata sastoji se od sljedećih slojeva:

1. sloj PVC linoleuma na toplinsko-izolacijskoj podlozi GOST 18108-80* na ljepljivom mastiku d--= 0,005 m i koeficijentu toplinske vodljivosti l--= 0,33 W/m* 0 S.

2. sloj estriha od cementno-pješčanog morta M150 d--= 0,035 m i koeficijenta toplinske vodljivosti l--= 0,93 W / m * 0 C.

3. sloj linokroma CCI d--= 0,0027 m

4. sloj, podložni sloj od betona B7,5 d=0,08 m i koeficijent toplinske vodljivosti l--= 0,7 W/m* 0 S.

Za prozore s trostrukim ostakljenjem od običnog stakla u odvojenim vezovima pretpostavlja se da je otpor prijenosu topline

R ok \u003d 0,61 m 2o C / W.

2.3 Određivanje gubitaka topline u zgradi kroz vanjske ograde

Kako bi se osigurali parametri unutarnjeg zraka u prihvatljivim granicama, pri izračunavanju toplinske snage sustava grijanja potrebno je uzeti u obzir:

gubitak topline kroz ogradne konstrukcije zgrada i prostorija;

potrošnja topline za zagrijavanje vanjskog zraka infiltriranog u prostoriju;

potrošnja topline za grijanje materijala i vozila koja ulaze u prostoriju;

dotok topline koja se redovno dovodi u prostorije od električnih uređaja, rasvjete, tehnološke opreme i drugih izvora.

Procijenjeni toplinski gubici u prostorijama izračunavaju se prema jednadžbi:

gdje su: - glavni gubici topline zatvorenih prostorija, ;

Faktor korekcije koji uzima u obzir orijentaciju vanjskih ograda po sektorima horizonta, na primjer, za sjever, a za jug - ;

Procijenjeni gubitak topline za grijanje ventilacijskog zraka i gubitak topline za infiltraciju vanjskog zraka - , ;

Kućni viškovi topline u prostoriji,.

Glavni gubici topline u zatvorenim prostorima izračunavaju se prema jednadžbi prijenosa topline:

gdje je: - koeficijent prolaza topline vanjskih ograda, ;

Površina ograde, . Pravila za mjerenje prostorija preuzeta su iz.

Troškovi topline za zagrijavanje zraka uklonjenog iz prostorija stambenih i javnih zgrada s prirodnom ispušnom ventilacijom, koji se ne kompenzira grijanim dovodnim zrakom, određuju se formulom:

gdje je: - minimalna normativna izmjena zraka, koja je za stambenu zgradu u stambenom prostoru;

Gustoća zraka, ;

k - koeficijent koji uzima u obzir nadolazeći toplinski tok, za odvojena balkonska vrata i prozore uzima se 0,8, za jednostruke i dvostruke prozore - 1,0.

U normalnim uvjetima gustoća zraka određena je formulom:

gdje je temperatura zraka, .

Potrošnja topline za zagrijavanje zraka koji ulazi u prostor kroz različita propuštanja zaštitnih konstrukcija (ograda) kao posljedica vjetra i toplinskog tlaka određuje se prema formuli:

gdje je k koeficijent koji uzima u obzir nadolazeći toplinski tok, za odvojena balkonska vrata i prozore uzima se 0,8, za jednostruke i dvostruke prozore - 1,0;

G i - potrošnja zraka koji prodire (infiltrira) kroz zaštitne konstrukcije (ogradne konstrukcije), kg / h;

Specifični maseni toplinski kapacitet zraka, ;

U izračunima se uzima najveći od.

Višak topline u kućanstvu određuje se približnom formulom:

Proračun toplinskih gubitaka zgrade proveden je u programu "VALTEC". Rezultat izračuna je u prilozima 1 i 2.

2.4 Odabir grijača

Radijatore Rifar primamo na ugradnju.

Ruska tvrtka "RIFAR" je domaći proizvođač najnovije serije visokokvalitetnih bimetalnih i aluminijskih sekcijskih radijatora.

Tvrtka RIFAR proizvodi radijatore dizajnirane za rad u sustavima grijanja s maksimalnom temperaturom rashladne tekućine do 135 ° C, radnim tlakom do 2,1 MPa (20 atm.); i testirani su pri maksimalnom pritisku od 3,1 MPa (30 atm.).

Tvrtka RIFAR koristi najsuvremenije tehnologije bojanja i ispitivanja radijatora. Visoki prijenos topline i niska inercija radijatora RIFAR postižu se učinkovitom opskrbom i regulacijom volumena rashladne tekućine te upotrebom posebnih ravnih aluminijskih rebara s visokom toplinskom vodljivošću i prijenosom topline površine zračenja. To osigurava brzo i kvalitetno zagrijavanje zraka, učinkovitu kontrolu topline i ugodne temperaturne uvjete u prostoriji.

Bimetalni radijatori RIFAR postali su vrlo popularni za ugradnju u sustave centralnog grijanja diljem Rusije. Oni uzimaju u obzir značajke i zahtjeve rada ruskih sustava grijanja. Među ostalim dizajnerskim prednostima svojstvenim bimetalnim radijatorima, valja istaknuti metodu brtvljenja raskrižja, što značajno povećava pouzdanost montaže grijača.

Njegov uređaj temelji se na posebnom dizajnu dijelova spojenih sekcija i parametrima silikonske brtve.

Radijatori RIFAR Base predstavljeni su u tri modela sa središnjim razmacima od 500, 350 i 200 mm.

Model RIFAR Base 500 sa središnjim razmakom od 500 mm jedan je od najsnažnijih među bimetalnim radijatorima, što ga čini prioritetom pri odabiru radijatora za grijanje velikih i slabo izoliranih prostorija. Radijatorski dio RIFAR sastoji se od čelične cijevi ispunjene pod visokim tlakom aluminijskom legurom visoke čvrstoće i izvrsnih svojstava lijevanja. Rezultirajući monolitni proizvod s tankim rebrima osigurava učinkovit prijenos topline s maksimalnom marginom sigurnosti.

Kao nosač topline za modele Base 500/350/200 dopušteno je koristiti samo posebno pripremljenu vodu, u skladu s točkom 4.8. SO 153-34.20.501-2003 "Pravila za tehnički rad elektrana i mreža Ruske Federacije".

Preliminarni odabir uređaja za grijanje provodi se prema katalogu opreme za grijanje "Rifar", danom u Dodatku 11.

2.5 Hidraulički proračun sustava grijanja vode

Sustav grijanja sastoji se od četiri glavne komponente - cjevovoda, grijača, generatora topline, regulacijskih i zapornih ventila. Svi elementi sustava imaju svoje karakteristike hidrauličkog otpora i moraju se uzeti u obzir pri proračunu. Istodobno, kao što je gore spomenuto, hidrauličke karakteristike nisu konstantne. Proizvođači opreme i materijala za grijanje obično daju podatke o hidrauličkom učinku (specifični gubitak tlaka) za materijale ili opremu koju proizvode.

Zadatak hidrauličkog proračuna je odabrati ekonomične promjere cijevi, uzimajući u obzir prihvaćene padove tlaka i protok rashladnog sredstva. Istodobno, njegova opskrba svim dijelovima sustava grijanja mora biti zajamčena kako bi se osigurala proračunska toplinska opterećenja uređaja za grijanje. Pravilan izbor promjera cijevi također dovodi do uštede metala.

Hidraulički proračun se provodi sljedećim redoslijedom:

1) Određena su toplinska opterećenja pojedinih uspona sustava grijanja.

2) Odabran je glavni cirkulacijski prsten. U jednocijevnim sustavima grijanja ovaj se prsten odabire kroz najopterećeniji i najudaljeniji uspon od točke grijanja u slučaju mrtvog kretanja vode ili najopterećenijeg uspona, ali iz srednjih uspona - uz prolazno kretanje vode u cjevovodu. U dvocijevnom sustavu, ovaj prsten se bira kroz donji grijač na isti način kao i odabrani usponi.

3) Odabrani cirkulacijski prsten podijeljen je na dijelove u smjeru rashladnog sredstva, počevši od točke grijanja.

Dio cjevovoda s konstantnim protokom rashladnog sredstva uzima se kao izračunati dio. Za svaki izračunati presjek potrebno je navesti redni broj, duljinu L, toplinsko opterećenje Q uč i promjer d.

Potrošnja rashladne tekućine

Brzina protoka rashladnog sredstva izravno ovisi o toplinskom opterećenju koje rashladno sredstvo mora prenijeti od generatora topline do grijača.

Konkretno, za hidraulički proračun potrebno je odrediti protok rashladne tekućine u zadanom proračunskom području. Što je naseljeno područje. Izračunati dio cjevovoda uzima se kao dio konstantnog promjera s konstantnom brzinom protoka rashladnog sredstva. Na primjer, ako grana uključuje deset radijatora (uvjetno, svaki uređaj s kapacitetom od 1 kW), a ukupni protok rashladne tekućine izračunava se za prijenos toplinske energije od 10 kW pomoću rashladne tekućine. Tada će prvi dio biti dio od generatora topline do prvog radijatora u grani (pod uvjetom da je promjer konstantan u cijelom dijelu) s protokom rashladnog sredstva za prijenos od 10 kW. Drugi dio će se nalaziti između prvog i drugog radijatora s troškom prijenosa topline od 9 kW i tako dalje do posljednjeg radijatora. Izračunava se hidraulički otpor dovodnog i povratnog cjevovoda.

Brzina protoka rashladne tekućine (kg / h) za mjesto izračunava se formulom:

G račun \u003d (3,6 * Q račun) / (c * (t g - t o)) , (2.13)

gdje je: Q uch toplinsko opterećenje W sekcije, na primjer, za gornji primjer, toplinsko opterećenje prve sekcije je 10 kW ili 1000 W.

c \u003d 4,2 kJ / (kg ° C) - specifični toplinski kapacitet vode;

t g - projektirana temperatura vruće rashladne tekućine u sustavu grijanja, ° S;

t o - projektirana temperatura ohlađene rashladne tekućine u sustavu grijanja, °S.

Brzina protoka rashladnog sredstva

Minimalni prag za brzinu rashladne tekućine preporučuje se uzeti u rasponu od 0,2-0,25 m/s. Pri nižim brzinama počinje proces ispuštanja viška zraka sadržanog u rashladnoj tekućini, što može dovesti do stvaranja zračnih džepova i, kao rezultat, potpunog ili djelomičnog kvara sustava grijanja. Gornji prag brzine rashladnog sredstva je u rasponu od 0,6-1,5 m/s. Poštivanjem gornje granice brzine izbjegava se pojava hidrauličke buke u cjevovodima. U praksi je utvrđen optimalni raspon brzine od 0,3-0,7 m/s.

Točniji raspon preporučene brzine rashladne tekućine ovisi o materijalu cjevovoda koji se koristi u sustavu grijanja, točnije o koeficijentu hrapavosti unutarnje površine cjevovoda. Na primjer, za čelične cjevovode bolje je pridržavati se brzine rashladnog sredstva od 0,25 do 0,5 m / s, za bakar i polimer (polipropilen, polietilen, metal-plastični cjevovodi) od 0,25 do 0,7 m / s ili koristiti preporuke proizvođača ako je dostupno.

Ukupni hidraulički otpor ili gubitak tlaka u području.

Ukupni hidraulički otpor ili gubitak tlaka u dijelu je zbroj gubitaka tlaka zbog hidrauličkog trenja i gubitaka tlaka u lokalnim otporima:

DP račun \u003d R * l + ((s * n2) / 2) * Već, Pa (2,14)

gdje je: n - brzina rashladnog sredstva, m/s;

c je gustoća transportirane rashladne tekućine, kg / m3;

R - specifični gubitak tlaka cjevovoda, Pa/m;

l je duljina cjevovoda u procijenjenom dijelu sustava, m;

Uzh - zbroj koeficijenata lokalnog otpora zapornih i regulacijskih ventila i opreme instalirane na gradilištu.

Ukupni hidraulički otpor izračunate grane sustava grijanja je zbroj hidrauličkih otpora sekcija.

Odabir glavnog prstena naselja (grane) sustava grijanja.

U sustavima s povezanim kretanjem rashladne tekućine u cjevovodima:

za jednocijevne sustave grijanja - prsten kroz najopterećeniji uspon.

U sustavima s mrtvim kretanjem rashladnog sredstva:

za jednocijevne sustave grijanja - prsten kroz najopterećeniji od najudaljenijih uspona;

Opterećenje se odnosi na toplinsko opterećenje.

Hidraulički proračun sustava s grijanjem vode proveden je u programu Valtec. Rezultat izračuna je u prilozima 3 i 4.

2.6 O programu "VALTEC.PRG.3.1.3"

Namjena i opseg: Program VALTEC.PRG.3.1.3. dizajniran za izvođenje termohidrauličkih i hidrauličkih proračuna. Program je u javnoj domeni i omogućuje izračun vodenog radijatorskog, podnog i zidnog grijanja, određivanje toplinske potrebe prostora, potrebne troškove hladne i tople vode, volumen kanalizacije, dobivanje hidrauličkih proračuna internih toplinske i vodoopskrbne mreže objekta. Osim toga, korisniku je na raspolaganju prigodno uređen izbor referentne građe. Zahvaljujući jasnom sučelju, možete svladati program bez kvalifikacija inženjera dizajna.

Svi proračuni koji se izvode u programu mogu se prikazati u MS Excelu iu pdf formatu.

Program uključuje sve vrste uređaja, zaporne i regulacijske armature, armature koje nudi VALTEC

Dodatne funkcije

Program može izračunati:

a) Grijani podovi;

b) Topli zidovi;

c) grijanje prostora;

d) Grijanje:

e) Vodovod i kanalizacija;

f) Aerodinamički proračun dimnjaka.

Rad u programu:

Počinjemo proračun sustava grijanja s informacijama o projektiranom objektu. Građevinsko područje, vrsta građevine. Zatim prelazimo na izračun gubitaka topline. Da biste to učinili, potrebno je odrediti temperaturu unutarnjeg zraka i toplinski otpor zatvorenih konstrukcija. Za određivanje koeficijenata prolaza topline konstrukcija u program upisujemo sastav vanjskih ogradnih konstrukcija. Nakon toga nastavljamo s određivanjem gubitka topline za svaku sobu.

Nakon što smo izračunali gubitak topline, prelazimo na izračun uređaja za grijanje. Ovaj izračun omogućuje određivanje opterećenja na svakom usponu i izračunavanje potrebnog broja sekcija radijatora.

Sljedeći korak je hidraulički proračun sustava grijanja. Odabiremo vrstu sustava: grijanje ili vodoopskrba, vrstu priključka na toplinsku mrežu: ovisno, neovisno i vrstu transportnog medija: voda ili otopina glikola. Zatim prelazimo na izračun grana. Svaku granu dijelimo na dijelove i izračunavamo cjevovod za svaki odjeljak. Za određivanje KMS-a na mjestu, program sadrži sve potrebne vrste armatura, armatura, uređaja i priključnih točaka uspona.

Referentne i tehničke informacije potrebne za rješavanje problema uključuju raspon cijevi, priručnike o klimatologiji, km i mnoge druge.

Također u programu postoji kalkulator, pretvarač itd.

Izlaz:

Sve projektne karakteristike sustava oblikovane su tabelarno u programskom okruženju MS Excel iu pdf/

3. PROJEKTOVANJE TOPLINSKE TOČKE

Toplinske točke su objekti za opskrbu toplinom zgrada namijenjeni za priključak na toplinske mreže grijanja, ventilacije, klimatizacije, opskrbe toplom vodom i tehnološke instalacije za korištenje topline industrijskih i poljoprivrednih poduzeća, stambenih i javnih zgrada.

3.1 Opće informacije o toplinskim točkama

Tehnološke sheme toplinskih točaka razlikuju se ovisno o:

vrsta i broj potrošača toplinske energije koji su na njih istovremeno povezani - sustavi grijanja, opskrbe toplom vodom (u daljnjem tekstu: PTV), ventilacije i klimatizacije (u daljnjem tekstu: ventilacija);

način priključenja na toplinsku mrežu sustava PTV - otvoreni ili zatvoreni sustav opskrbe toplinom;

princip grijanja vode za opskrbu toplom vodom sa zatvorenim sustavom opskrbe toplinom - jednostupanjska ili dvostupanjska shema;

način spajanja na toplinsku mrežu sustava grijanja i ventilacije - ovisan, s dovodom rashladne tekućine u sustav potrošnje topline izravno iz mreža grijanja, ili neovisno - kroz grijače vode;

temperature rashladnog sredstva u mreži grijanja iu sustavima potrošnje topline (grijanje i ventilacija) - iste ili različite (na primjer, ili);

pijezometrijski grafikon sustava za opskrbu toplinom i njegov odnos prema nadmorskoj visini i visini zgrade;

zahtjevi za razinu automatizacije;

privatne upute organizacije za opskrbu toplinom i dodatni zahtjevi kupca.

Prema funkcionalnoj namjeni, toplinska točka može se podijeliti na odvojene čvorove međusobno povezane cjevovodima i sa zasebnim ili, u nekim slučajevima, zajedničkim automatskim regulacijskim uređajima:

ulazna jedinica grijaće mreže (čelične zaporne prirubnice ili zavarene armature na ulazu i izlazu iz zgrade, cjedila, sakupljači blata);

jedinica za mjerenje potrošnje toplinske energije (mjerilo toplinske energije namijenjeno za obračun utrošene toplinske energije);

jedinica za usklađivanje tlaka u toplinskoj mreži i sustavima potrošnje topline (regulator tlaka dizajniran da osigura rad svih elemenata toplinske točke, sustava potrošnje topline, kao i toplinske mreže u stabilnom i neometanom hidrauličkom načinu rada);

spojna točka za ventilacijske sustave;

priključna točka sustava PTV-a;

priključna jedinica sustava grijanja;

jedinica za nadoknadu (za kompenzaciju gubitaka nosača topline u sustavima grijanja i tople vode).

3.2 Proračun i izbor glavne opreme

Toplotne točke osiguravaju smještaj opreme, armature, uređaja za kontrolu, upravljanje i automatizaciju, putem kojih:

pretvorba vrste rashladnog sredstva i njegovih parametara;

kontrola parametara rashladne tekućine;

regulacija protoka rashladnog sredstva i njegove distribucije među sustavima potrošnje topline;

isključivanje sustava potrošnje topline;

zaštita lokalnih sustava od hitnog povećanja parametara rashladne tekućine;

punjenje i dopunjavanje sustava potrošnje topline;

obračun toplinskih tokova i protoka nositelja topline i kondenzata;

prikupljanje, hlađenje, povrat kondenzata i kontrola njegove kvalitete;

skladištenje topline;

obrada vode za sustave tople vode.

U toplinskom točku, ovisno o njegovoj namjeni i specifičnim uvjetima za priključenje potrošača, mogu se obavljati sve navedene funkcije ili samo dio njih.

Specifikacija opreme toplinske podstanice data je u Prilogu 13.

3.3 Početni podaci

Naziv zgrade je javna dvokatnica.

Temperatura rashladnog sredstva u mreži grijanja -.

Temperatura rashladne tekućine u sustavu grijanja -.

Shema za spajanje sustava grijanja na mrežu grijanja je ovisna.

Termokontrolna jedinica - automatizirana.

3.4 Izbor opreme za izmjenu topline

Izbor optimalne izvedbe izmjenjivača topline je zadatak koji se može riješiti tehničko-ekonomskom usporedbom više veličina uređaja u odnosu na zadane uvjete ili na temelju kriterija optimizacije.

Na površinu za izmjenu topline i udio kapitalnih troškova povezanih s njom, kao i na troškove rada, utječe nedovoljna oporaba topline. Što je manja količina nedovoljnog povrata topline, tj. što je manja temperaturna razlika između ogrjevne tekućine na ulazu i zagrijane tekućine na izlazu u protustruji, što je veća površina za izmjenu topline, to je veći trošak aparata, ali niži operativni troškovi.

Također je poznato da se s povećanjem broja i duljine cijevi u snopu i smanjenjem promjera cijevi smanjuje relativni trošak jednog četvornog metra površine cijevnog izmjenjivača topline, budući da ovaj smanjuje ukupnu potrošnju metala po uređaju po jedinici površine izmjene topline.

Prilikom odabira vrste izmjenjivača topline, možete se voditi sljedećim preporukama.

1. Kod izmjene topline između dvije tekućine ili dva plina preporučljivo je odabrati sekcijske (elementarne) izmjenjivače topline; Ako je, zbog velike površine izmjenjivača topline, konstrukcija glomazna, za ugradnju se može usvojiti višeprolazni školjkasti i cijevni izmjenjivač topline.

3. Za kemijski agresivna okruženja i s niskim toplinskim učinkom ekonomski su izvedivi izmjenjivači topline s plaštom, irigacijski i uronjeni.

4. Ako su uvjeti izmjene topline na obje strane površine za prijenos topline drastično različiti (plin i tekućina), treba preporučiti izmjenjivače topline s cjevastim rebrima ili s rebrima.

5. Za mobilne i transportne toplinske instalacije, zrakoplovne motore i kriogene sustave, gdje visoka učinkovitost procesa zahtijeva kompaktnost i malu težinu, naširoko se koriste pločasti i utisnuti izmjenjivači topline.

U diplomskom projektu odabran je pločasti izmjenjivač topline FP R-012-10-43. Prilog 12.

4. TEHNOLOGIJA I ORGANIZACIJA GRAĐEVINSKE PROIZVODNJE

4.1 Tehnologija ugradnje elemenata sustava opskrbe toplinom

4.1.1 Ugradnja cjevovoda sustava grijanja

Cjevovodi sustava grijanja polažu se otvoreno, s izuzetkom cjevovoda sustava grijanja vode s grijaćim elementima i usponima ugrađenim u strukturu zgrada. Skriveno polaganje cjevovoda dopušteno je koristiti ako su opravdani tehnološki, higijenski, konstrukcijski ili arhitektonski zahtjevi. Za skriveno polaganje cjevovoda potrebno je predvidjeti otvore na mjestima montažnih spojeva i armature.

Glavni cjevovodi vode, pare i kondenzata polažu se s nagibom od najmanje 0,002, a parovodi protiv kretanja pare polažu se s nagibom od najmanje 0,006.

Priključci na uređaje za grijanje izvode se s nagibom u smjeru kretanja rashladne tekućine. Nagib se uzima od 5 do 10 mm za cijelu duljinu olovke za oči. S duljinom košuljice do 500 mm, polaže se bez nagiba.

Usponi između podova povezani su saonicama i zavarivanjem. Pogoni se postavljaju na visini od 300 mm od opskrbnog voda. Nakon sastavljanja uspona i priključaka, potrebno je pažljivo provjeriti vertikalnost uspona, ispravne nagibe priključaka na radijatore, čvrstoću pričvršćivanja cijevi i radijatora, točnost montaže - temeljitost čišćenja lana na navojnim spojevima, ispravno pričvršćivanje cijevi, čišćenje cementne žbuke na površini zidova na stezaljkama.

Cijevi u obujmicama, stropovima i zidovima moraju biti položene tako da se mogu slobodno pomicati. To se postiže činjenicom da su obujmice izrađene nešto većeg promjera od cijevi.

Cijevne čahure ugrađuju se u zidove i stropove. Obujmci, koji su izrađeni od rezova cijevi ili od krovnog čelika, trebaju biti nešto veći od promjera cijevi, što osigurava slobodno istezanje cijevi s promjenjivim temperaturnim uvjetima. Osim toga, rukavi bi trebali stršati 20-30 mm od poda. Pri temperaturi rashladnog sredstva iznad 100°C, cijevi također moraju biti omotane azbestom. Ako nema izolacije, udaljenost od cijevi do drvenih i drugih zapaljivih konstrukcija mora biti najmanje 100 mm. Na temperaturi rashladne tekućine ispod 100 ° C, rukavci mogu biti izrađeni od azbestnog lista ili kartona. Nemoguće je omotati cijevi ruberoidom, jer će se pojaviti mrlje na stropu na mjestu gdje cijev prolazi.

Prilikom postavljanja uređaja u nišu i s otvorenim polaganjem uspona, spojevi se izvode izravno. Kod ugradnje uređaja u duboke niše i skrivenog polaganja cjevovoda, kao i kod ugradnje uređaja u blizini zidova bez niša i otvorenog polaganja uspona, priključci se postavljaju s patkama. Ako su cjevovodi dvocijevnih sustava grijanja postavljeni otvoreno, nosači su savijeni na usponima kada se zaobilaze cijevi, a zavoj treba biti usmjeren prema prostoriji. Sa skrivenim polaganjem cjevovoda dvocijevnih sustava grijanja, zagrade se ne izrađuju, a na raskrižju cijevi usponi su donekle pomaknuti u brazdu.

Prilikom ugradnje okova i okova, kako bi im se dao pravilan položaj, navoj se ne smije popustiti u suprotnom smjeru (odvrnuti); inače može doći do curenja. Cilindričnim navojem odvrnite okov ili okov, namotajte lan i ponovno ga zavrnite.

Na eyelinerima se nosač postavlja samo ako je njihova duljina veća od 1,5 m.

Glavni cjevovodi u podrumu i na tavanu montirani su na navoj i zavarivanje u sljedećem redoslijedu: prvo se cijevi povratnog voda postavljaju na postavljene nosače, jedna polovica voda se poravnava prema zadanom nagibu. a cjevovod se spaja na navoj ili zavarivanjem. Zatim se uz pomoć ostruga usponi spajaju na glavni, prvo suhi, a zatim na lan i crveno olovo, a cjevovod se učvršćuje na nosačima.

Prilikom postavljanja glavnih cjevovoda u potkrovlju, najprije označite os linije na površini građevinskih konstrukcija i postavite ovjesne ili zidne nosače duž predviđenih osi. Nakon toga se glavni cjevovod sastavlja i učvršćuje na vješalice ili nosače, vodovi se poravnavaju i cjevovod spaja navojem ili zavarivanjem; zatim pričvrstite uspone na autocestu.

Pri polaganju glavnih cjevovoda potrebno je promatrati projektirane nagibe, ravnost cjevovoda, ugraditi zračne kolektore i spustove na mjestima navedenim u projektu. Ako projekt ne označava nagib cijevi, tada se uzima najmanje 0,002 uz uspon prema kolektorima zraka. Nagib cjevovoda na tavanima, u kanalima i podrumima označava se šinom, razinom i užetom. Na mjestu postavljanja, prema projektu, određuje se položaj bilo koje točke osi cjevovoda. Od ove točke postavlja se vodoravna crta i uzduž nje se povlači uže. Zatim se prema zadanom nagibu, na određenoj udaljenosti od prve točke, nalazi druga točka osi cjevovoda. Uz dvije pronađene točke povlači se uže koje će odrediti os cjevovoda. Nije dopušteno spajanje cijevi u debljini zidova i stropova, jer se ne mogu pregledati i popraviti.

Slični dokumenti

Termotehnički proračun vanjskih ograda zgrade. Opis usvojenog sustava grijanja i vodoopskrbe. Izbor vodomjera i određivanje gubitka tlaka u njemu. Izrada lokalnog predračuna, tehničkih i ekonomskih pokazatelja građevinskih i instalacijskih radova.

diplomski rad, dodan 07.02.2016


Termotehnički proračun vanjskog višeslojnog zida zgrade. Proračun utroška topline za zagrijavanje infiltriranog zraka kroz ograde. Određivanje specifičnih toplinskih karakteristika zgrade. Proračun i izbor radijatora za sustav grijanja zgrade.

diplomski rad, dodan 15.02.2017


Termotehnički proračun vanjske ograde zida, izrada etaža iznad podruma i podzemlja, svjetlosnih otvora, vanjskih vrata. Projektiranje i izbor sustava grijanja. Izbor opreme za pojedinačnu toplinsku točku stambene zgrade.

seminarski rad, dodan 02.12.2010


Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija, toplinski gubici zgrada, uređaji za grijanje. Hidraulički proračun sustava grijanja zgrade. Proračun toplinskih opterećenja stambene zgrade. Zahtjevi za sustave grijanja i njihov rad.

izvješće o praksi, dodano 26.04.2014


Zahtjevi za autonomni sustav grijanja. Toplinskotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Hidraulički proračun sustava grijanja, oprema za njega. Organizacija i sigurni uvjeti rada na radnom mjestu. troškovi sustava grijanja.

diplomski rad, dodan 17.03.2012


Strukturne značajke zgrade. Proračun ogradnih konstrukcija i gubitak topline. Karakteristike emitiranih opasnosti. Proračun izmjene zraka za tri razdoblja u godini, sustavi mehaničke ventilacije. Izrada toplinske bilance i odabir sustava grijanja.

seminarski rad, dodan 02.06.2013


Određivanje otpora prijenosu topline vanjskih ogradnih konstrukcija. Proračun toplinskih gubitaka ogradnih konstrukcija zgrade. Hidraulički proračun sustava grijanja. Proračun uređaja za grijanje. Automatizacija individualne toplinske točke.

diplomski rad, dodan 20.03.2017


Proračun toplinskog prolaza vanjskog zida, poda i stropa zgrade, toplinskog učina sustava grijanja, toplinskih gubitaka i oslobađanja topline. Izbor i proračun grijaćih uređaja sustava grijanja, oprema toplinske točke. Metode hidrauličkog proračuna.

seminarski rad, dodan 08.03.2011


Termotehnički proračun vanjskih ograda. Određivanje toplinskih karakteristika zgrade. Izrada lokalnog proračuna. Glavni tehničko-ekonomski pokazatelji građevinskih i instalacijskih radova. Analiza uvjeta rada pri izvođenju vodoinstalaterskih radova.

diplomski rad, dodan 11.07.2014


Termotehnički proračun vanjskih ograda: izbor projektnih parametara, određivanje otpora prijenosu topline. Toplinska snaga i gubici, projektiranje sustava grijanja. Hidraulički proračun sustava grijanja. Proračun uređaja za grijanje.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja jednostavno je. Koristite obrazac u nastavku

Studenti, diplomanti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Domaćin na http://allbest.ru/

Ssadržaj

Uvod

1. Proračun grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom škole za 90 učenika

1.1 Kratak opis škole

1.2 Određivanje gubitka topline kroz vanjske ograde garaže

1.3 Proračun ogrjevne površine i izbor ogrjevnih uređaja sustava centralnog grijanja

1.4 Proračun školske izmjene zraka

1.5 Odabir grijača

1.6 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom škole

2. Proračun grijanja i ventilacije drugih objekata prema danoj shemi br. 1 s centraliziranom i lokalnom opskrbom toplinom

2.1 Proračun potrošnje topline za grijanje i ventilaciju prema agregiranim standardima za stambene i javne objekte

2.2 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom za stambene i javne zgrade

3.Izrada godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja i izbor kotlova

3.1 Izrada grafikona godišnjeg toplinskog opterećenja

3.2 Izbor medija za prijenos topline

3.3 Izbor kotla

3.4 Izrada godišnjeg plana regulacije opskrbe termo kotlovnice

Bibliografija

Uvod

Agroindustrijski kompleks je energetski intenzivna grana nacionalnog gospodarstva. Velika količina energije troši se na zagrijavanje industrijskih, stambenih i javnih objekata, stvaranje umjetne mikroklime u stočnim objektima i zaštitnim zemljišnim objektima, sušenje poljoprivrednih proizvoda, proizvodnju proizvoda, dobivanje umjetnog hlađenja i za mnoge druge svrhe. Stoga opskrba poljoprivrednih poduzeća energijom uključuje širok raspon zadataka povezanih s proizvodnjom, prijenosom i korištenjem toplinske i električne energije korištenjem tradicionalnih i netradicionalnih izvora energije.

U ovom predmetnom projektu predložena je varijanta integrirane opskrbe naselja energijom:

· za zadanu shemu objekata agroindustrijskog kompleksa provodi se analiza potrebe za toplinskom energijom, električnom energijom, plinom i hladnom vodom;

Proračun opterećenja grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom;

· utvrđuje se potrebna snaga kotlovnice koja bi mogla zadovoljiti potrebe gospodarstva u toplini;

Kotlovi su odabrani.

obračun potrošnje plina,

1. Proračun grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom škole za 90 učenika

1 . 1 Kratko hakarakteristike škole

Dimenzije 43.350x12x2.7.

Volumen prostorije V = 1709,34 m 3.

Vanjski uzdužni zidovi - nosivi, izrađeni su od obložene i završne, zadebljane opeke marke KP-U100 / 25 prema GOST 530-95 na cementno-pješčanom mortu M 50, 250 i 120 mm debljine i 140 mm izolacije - ekspandirani polistiren između njih.

Unutarnji zidovi - izrađeni su od šuplje, zadebljane keramičke opeke razreda KP-U100/15 prema GOST 530-95, na mortu M50.

Pregrade - izrađene su od opeke KP-U75/15 prema GOST 530-95, na mortu M 50.

Krovni pokrivač - krovni filc (3 sloja), cementno-pješčani estrih 20mm, ekspandirani polistiren 40mm, krovni filc u 1 sloju, cementno-pješčani estrih 20mm i armirano betonska ploča;

Podovi - beton M300 i tlo nabijeno drobljenim kamenom.

Prozori su dvokrilni sa parnim drvenim povezom, dimenzija prozora je 2940x3000 (22 kom) i 1800x1760 (4 kom).

Vanjska drvena jednokrilna vrata 1770x2300 (6 kom)

Projektni parametri vanjskog zraka tn = - 25 0 S.

Procijenjena zimska vanjska temperatura zraka tn.a. = - 16 0 S.

Procijenjena temperatura unutarnjeg zraka tv = 16 0 S.

Zona vlažnosti područja je normalno suha.

Barometarski tlak 99,3 kPa.

1.2 Proračun izmjene zraka u školi

Proces učenja odvija se u školi. Karakterizira ga dugotrajan boravak velikog broja studenata. Nema štetnih emisija. Koeficijent pomaka zraka za školu bit će 0,95…2.

gdje je Q izmjena zraka, m?/h; Vp - volumen prostorije, m?; K - frekvencija izmjene zraka je prihvaćena = 1.

Sl. 1. Dimenzije prostorija.

Volumen prostorije:

V \u003d 1709,34 m 3.

Q \u003d 1 1709,34 \u003d 1709,34 m 3 / h.

U sobi organiziramo opću ventilaciju u kombinaciji s grijanjem. Uređujemo prirodnu ispušnu ventilaciju u obliku ispušnih osovina, površina poprečnog presjeka F ispušnih osovina nalazi se po formuli: F = Q / (3600 ? n k.vn) . , prethodno odredivši brzinu zraka u ispušnom oknu s visinom h = 2,7 m

n k.vn. = = 1,23 m/s

F \u003d 1709,34 / (3600 1,23) \u003d 0,38 m?

Broj ispušnih osovina

n vsh \u003d F / 0,04 \u003d 0,38 / 0,04 \u003d 9,5? 10

Prihvaćamo 10 ispušnih okana visine 2 m s dnevnim dijelom od 0,04 m? (s dimenzijama 200 x 200 mm).

1.3 Određivanje gubitaka topline kroz vanjske ograde prostorije

Gubici topline kroz unutarnje ograde prostorija nisu uzeti u obzir, jer temperaturna razlika u zajedničkim prostorijama ne prelazi 5 0 C. Određujemo otpornost na prijenos topline zatvorenih konstrukcija. Otpor prijenosa topline vanjske stijenke (slika 1) nalazi se formulom, koristeći podatke u tablici. 1, znajući da je toplinska otpornost na apsorpciju topline unutarnje površine ograde Rv \u003d 0,115 m 2 0 C / W

gdje je Rv - toplinska otpornost na apsorpciju topline unutarnje površine ograde, m?·?S / W; - zbroj toplinskih otpora toplinske vodljivosti pojedinih slojeva m - slojevita debljina ograde di (m), izrađena od materijala toplinske vodljivosti li, W / (m? C), vrijednosti l dane su u tablici 1; Rn - toplinska otpornost na prijenos topline vanjske površine ograde Rn \u003d 0,043 m 2 0 C / W (za vanjske zidove i gole podove).

Sl.1 Struktura zidnih materijala.

Tablica 1. Toplinska vodljivost i širina zidnih materijala.

Otpor prijenosa topline vanjskog zida:

R 01 \u003d m??C / W.

2) Otpor prijenosa topline prozora Ro.ok \u003d 0,34 m 2 0 C / W (nalazimo iz tablice na str. 8)

Otpor prolaza topline vanjskih vrata i kapija 0,215 m 2 0 C / W (nalazimo iz tablice na str. 8)

3) Otpor prijenosa topline stropa za pod bez potkrovlja (Rv \u003d 0,115 m 2 0 C / W, Rn = 0,043 m 2 0 C / W).

Proračun gubitaka topline kroz podove:

Sl.2 stropna konstrukcija.

Tablica 2. Toplinska vodljivost i širina podnih materijala

Stropni otpor prijenosu topline

m 2 0 C / W.

4) Gubici topline kroz podove izračunavaju se po zonama - trakama širine 2 m, paralelno s vanjskim zidovima (slika 3).

Površine etažnih zona minus podrumske površine:

F1 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 142 m 2

F1 \u003d 12 2 + 12 2 \u003d 48 m 2,

F2 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 148 m 2

F2 \u003d 12 2 + 12 2 \u003d 48 m 2,

F3 \u003d 43 2 + 28 2 \u003d 142 m 2

F3 \u003d 6 0,5 + 12 2 \u003d 27 m 2

Površine podrumskih etaža:

F1 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2

F1 \u003d 6 2 + 6 2 \u003d 24 m 2,

F2 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2

F2 \u003d 6 2 \u003d 12 m 2

F1 \u003d 15 2 + 15 2 \u003d 60 m 2

Podovi koji se nalaze izravno na tlu smatraju se neizoliranim ako se sastoje od nekoliko slojeva materijala, od kojih je toplinska vodljivost l?1,16 W / (m 2 0 C). Izoliranim se smatraju podovi čiji izolacijski sloj ima l<1,16 Вт/м 2 0 С.

Otpor prolaza topline (m 2 0 C / W) za svaku zonu određuje se kao za neizolirane podove, jer toplinska vodljivost svakog sloja l? 1,16 W / m 2 0 C. Dakle, otpor prijenosa topline Ro \u003d Rn.p. za prvu zonu je 2,15, za drugu - 4,3, za treću - 8,6, ostalo - 14,2 m 2 0 C / W.

5) Ukupna površina prozorskih otvora:

Fok \u003d 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 \u003d 213 m 2.

Ukupna površina vanjskih vrata:

Fdv \u003d 1,77 2,3 6 \u003d 34,43 m 2.

Površina vanjskog zida minus otvori za prozore i vrata:

Fn.s. \u003d 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7 + 3 2,7 + 8,5 2,7 - 213-34,43 \u003d 62 m 2 .

Površina zidova podruma:

Fn.s.p =14,5 2,7+5,5 2,7-4,1=50

6) Površina stropa:

Fpot \u003d 42,85 12 + 3 8,5 \u003d 539,7 m 2,

gdje je F površina ograde (m?), Koja se izračunava s točnošću od 0,1 m? (linearne dimenzije zatvorenih konstrukcija određuju se s točnošću od 0,1 m, poštujući pravila mjerenja); tv i tn - projektne temperature unutarnjeg i vanjskog zraka, ? S (pril. 1 ... 3); R 0 - ukupni otpor prijenosu topline, m 2 0 C / W; n - koeficijent ovisno o položaju vanjske površine ograde u odnosu na vanjski zrak, uzet ćemo vrijednosti koeficijenta n \u003d 1 (za vanjske zidove, netavanske obloge, tavanske podove s čelični, popločani ili azbestno-cementni krovovi duž rijetkog sanduka, podovi na tlu)

Gubitak topline kroz vanjske zidove:

Fns = 601,1 W.

Gubitak topline kroz vanjske zidove podruma:

Fn.s.p = 130,1 W.

Fn.s. =F n.s. + F n.s.p. \u003d 601,1 + 130,1 \u003d 731,2 W.

Gubitak topline kroz prozore:

Fok \u003d 25685 W.

Gubitak topline kroz vrata:

Fdv \u003d 6565,72 W.

Gubitak topline kroz strop:

Fpot = = 13093,3 W.

Gubitak topline kroz pod:

Fpol \u003d 6240,5 W.

Gubitak topline kroz pod podruma:

Fpol.p = 100 W.

F kat \u003d F kat. + F pol.p. \u003d 6240,5 + 100 \u003d 6340,5 W.

Dodatni gubici topline kroz vanjske okomite i kose (vertikalne projekcije) zidove, vrata i prozore ovise o različitim čimbenicima. Vrijednosti Fdob izračunavaju se kao postotak glavnih gubitaka topline. Dodatni gubitak topline kroz vanjski zid i prozore okrenute prema sjeveru, istoku, sjeverozapadu i sjeveroistoku iznosi 10%, jugoistoku i zapadu - 5%.

Dodatni gubici za infiltraciju vanjskog zraka za industrijske zgrade uzimaju se u iznosu od 30% glavnih gubitaka kroz sve ograde:

Finf \u003d 0,3 (Fn.s. + Žarišno. + Fpot. + Fdv + Fpol.) \u003d 0,3 (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) \u003d 15724, 7 W

Dakle, ukupni gubitak topline određuje se formulom:

Fogr = 78698,3 W.

1.4 Proračun i izbor površine grijanjauređaji za grijanje sustava centralnog grijanja

Najčešći i najsvestraniji uređaji za grijanje koji se koriste su radijatori od lijevanog željeza. Ugrađuju se u stambene, javne i razne industrijske objekte. Čelične cijevi koristimo kao uređaje za grijanje u industrijskim prostorima.

Prvo odredimo protok topline iz cjevovoda sustava grijanja. Toplinski tok koji u prostoriju otpuštaju otvoreno položeni neizolirani cjevovodi određuje se formulom 3:

Ftr = Ftr ktr (tfr - tv) s,

gdje je Ftr = p? d l je površina vanjske površine cijevi, m?; d i l - vanjski promjer i duljina cjevovoda, m (promjeri glavnih cjevovoda su obično 25 ... 50 mm, usponi 20 ... 32 mm, priključci na uređaje za grijanje 15 ... 20 mm); ktr - koeficijent prijenosa topline cijevi W / (m 2 0 S) određuje se prema tablici 4 ovisno o temperaturnoj razlici i vrsti rashladnog sredstva u cjevovodu, ?S; h - koeficijent jednak protoku koji se nalazi ispod stropa, 0,25, za okomite uspone - 0,5, za povratni vod koji se nalazi iznad poda - 0,75, za priključke na uređaj za grijanje - 1,0

Opskrbni cjevovod:

Promjer-50mm:

F1 50 mm = 3,14 73,4 0,05 = 11,52 m?;

Promjer 32 mm:

F1 32 mm = 3,14 35,4 0,032 = 3,56 m?;

Promjer-25mm:

F1 25 mm = 3,14 14,45 0,025 = 1,45 m?;

Promjer-20:

F1 20 mm = 3,14 32,1 0,02 = 2,02 m?;

Povratni cjevovod:

Promjer-25mm:

F2 25 mm = 3,14 73,4 0,025 = 5,76 m?;

Promjer-40mm:

F2 40 mm = 3,14 35,4 0,04 = 4,45 m?;

Promjer-50mm:

F2 50 mm = 3,14 46,55 0,05 = 7,31 m?;

Koeficijent prijenosa topline cijevi za prosječnu razliku između temperature vode u uređaju i temperature zraka u prostoriji (95 + 70) / 2 - 15 \u003d 67,5 ° C uzima se jednak 9,2 W / (m? ° S ). sukladno podacima u tablici 4 .

Izravna toplinska cijev:

F p1,50 mm \u003d 11,52 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 8478,72 W;

F p1,32 mm \u003d 3,56 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 2620,16 W;

F p1,25 mm \u003d 1,45 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 1067,2 W;

F p1,20 mm \u003d 2,02 9,2 (95 - 16) 1 \u003d 1486,72 W;

Povratna toplinska cijev:

F p2,25 mm \u003d 5,76 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 2914,56 W;

F p2,40 mm \u003d 4,45 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 2251,7 W;

F p2,50 mm \u003d 7,31 9,2 (70 - 16) 1 \u003d 3698,86 W;

Ukupni protok topline iz svih cjevovoda:

F tr \u003d 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 \u003d 22517,65 W

Potrebna površina grijanja (m?) uređaja približno se određuje formulom 4:

gdje je Fogr-Ftr - prijenos topline uređaja za grijanje, W; Ffr - prijenos topline otvorenih cjevovoda koji se nalaze u istoj prostoriji s uređajima za grijanje, W;

kpr - koeficijent prijenosa topline uređaja, W / (m 2 0 C). za grijanje vode tpr \u003d (tg + to) / 2; tg i to - projektirana temperatura tople i ohlađene vode u uređaju; za niskotlačno parno grijanje uzima se tpr \u003d 100 ° C; u visokotlačnim sustavima tpr je jednak temperaturi pare ispred uređaja pri odgovarajućem tlaku; tv - projektirana temperatura zraka u sobi, ?S; u 1 - faktor korekcije, uzimajući u obzir način ugradnje grijača. Uz slobodnu ugradnju uz zid ili u nišu dubine 130 mm u 1 = 1; u ostalim slučajevima vrijednosti u 1 uzimaju se na temelju sljedećih podataka: a) uređaj je postavljen uz zid bez niše i prekriven je daskom u obliku police s razmakom između ploče i grijača od 40 ... 100 mm; koeficijent u 1 = 1,05 ... 1,02; b) uređaj je ugrađen u zidnu nišu s dubinom većom od 130 mm s razmakom između ploče i grijača od 40 ... 100 mm, koeficijent u 1 = 1,11 ... 1,06; c) uređaj je ugrađen u zid bez niše i zatvoren je drvenim ormarićem s utorima u gornjoj dasci i u prednjem zidu u blizini poda s razmakom između daske i grijalice 150, 180, 220 i 260 mm, koeficijent 1 je 1,25; 1.19; 1.13 i 1.12; u 1 - faktor korekcije u 2 - faktor korekcije koji uzima u obzir hlađenje vode u cjevovodima. S otvorenim polaganjem cjevovoda za grijanje vode i s parnim grijanjem u 2 \u003d 1. za cjevovod skrivenog polaganja, s cirkulacijom crpke u 2 \u003d 1,04 (jednocijevni sustavi) i u 2 \u003d 1,05 (dvocijevni sustavi s gornjim ožičenjem); u prirodnoj cirkulaciji, zbog povećanja hlađenja vode u cjevovodima, vrijednosti 2 treba pomnožiti s faktorom 1,04.

Potreban broj dijelova radijatora od lijevanog željeza za izračunatu sobu određuje se formulom:

n = Fpr / fpresjek,

gdje je fsekcija površina grijanja jedne sekcije, m? (Tablica 2).

n = 96 / 0,31 = 309.

Dobivena vrijednost n je približna. Ako je potrebno, dijeli se na nekoliko uređaja i, uvođenjem faktora korekcije 3, uzimajući u obzir promjenu prosječnog koeficijenta prijenosa topline uređaja ovisno o broju odjeljaka u njemu, pronalaze broj odjeljaka prihvaćen za ugradnja u svaki grijaći uređaj:

nset \u003d n u 3;

nset = 309 1,05 = 325.

Montiramo 27 radijatora u 12 sekcija.

grijanje opskrba vodom škola ventilacija

1.5 Odabir grijača

Grijači se koriste kao grijaći uređaji za povećanje temperature zraka koji se dovodi u prostoriju.

Izbor grijača određuje se sljedećim redoslijedom:

1. Odredite toplinski tok (W) koji će zagrijavati zrak:

Fv \u003d 0,278 Q? S? c (tv - tn), (10)

gdje je Q volumetrijski protok zraka, m?/h; s - gustoća zraka na temperaturi tk, kg/m?; sr = 1 kJ/(kg ?S) - specifični izobarni toplinski kapacitet zraka; tk - temperatura zraka nakon grijača, ?S; tn - početna temperatura zraka koji ulazi u grijač, ?S

Gustoća zraka:

c \u003d 346 / (273 + 18) 99,3 / 99,3 \u003d 1,19;

Fv \u003d 0,278 1709,34 1,19 1 (16- (-16)) \u003d 18095,48 W.

Procijenjena masena brzina zraka je 4-12 kg/s m?.

3. Zatim, prema tablici 7, odabiremo model i broj grijača zraka s otvorenom površinom blizu izračunate. Uz paralelnu (duž zraka) ugradnju nekoliko grijača, uzima se u obzir njihova ukupna površina dijela pod naponom. Odaberemo 1 K4PP br. 2 s zračnom površinom od 0,115 m? i ogrjevne površine od 12,7 m?

4. Za odabrani grijač izračunajte stvarnu masenu brzinu zraka

5. Nakon toga, prema grafikonu (slika 10) za prihvaćeni model grijača, nalazimo koeficijent prijenosa topline k ovisno o vrsti rashladnog sredstva, njegovoj brzini i vrijednosti ns. Prema rasporedu, koeficijent prijenosa topline k \u003d 16 W / (m 2 0 C)

6. Odredite stvarni toplinski tok (W) koji kalorična jedinica prenosi na zagrijani zrak:

Fk = k F (t?avg - tav),

gdje je k koeficijent prijenosa topline, W / (m 2 0 S); F - površina grijanja grijača zraka, m?; t?av - prosječna temperatura rashladnog sredstva, ?S, za rashladno sredstvo - para - t?av = 95?S; tav - prosječna temperatura zagrijanog zraka t?av = (tk + tn) / 2

Fk \u003d 16 12,7 (95 - (16-16) / 2) \u003d 46451 2 \u003d 92902 W.

2 pločasta grijača KZPP br. 7 daju protok topline od 92902 W, a potreban je 83789,85 W. Stoga je prijenos topline u potpunosti osiguran.

Marža prijenosa topline je = 6%.

1.6 Proračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom škole

Škola treba toplu vodu za sanitarne potrebe. Škola s 90 sjedećih mjesta dnevno troši 5 litara tople vode. Ukupno: 50 litara. Stoga postavljamo 2 uspona s protokom vode od 60 l / h svaki (dakle, ukupno 120 l / h). Uzimajući u obzir činjenicu da se topla voda za sanitarne potrebe u prosjeku koristi oko 7 sati tijekom dana, dolazimo do količine tople vode od 840 l/dan. U školi se troši 0,35 m³/h po satu

Tada će protok topline u vodoopskrbu biti

FGV. \u003d 0,278 0,35 983 4,19 (55 - 5) \u003d 20038 W

Broj tuš kabina za školu je 2. Satna potrošnja tople vode po jednoj kabini je Q = 250 l/h, pretpostavljamo da u prosjeku tuš radi 2 sata dnevno.

Tada je ukupna potrošnja tople vode: Q \u003d 3 2 250 10 -3 \u003d 1m 3

FGV. \u003d 0,278 1 983 4,19 (55 - 5) \u003d 57250 W.

F \u003d 20038 + 57250 \u003d 77288 W.

2. Proračun toplinskog opterećenja za daljinsko grijanje

2.1 Robračun utroška topline za grijanje i ventilaciju premakonsolidirani standardi

Maksimalni protok topline (W) koji se troši za grijanje stambenih i javnih zgrada sela, uključenih u sustav daljinskog grijanja, može se odrediti agregiranim pokazateljima ovisno o stambenom prostoru koristeći sljedeće formule:

Fotografirati = c? F,

Slika l.=0,25 Slika l., (19)

gdje je c agregirani pokazatelj maksimalnog specifičnog toplinskog toka utrošenog za grijanje 1 m? stambeni prostor, W/m?. Vrijednosti se određuju ovisno o izračunatoj zimskoj temperaturi vanjskog zraka prema rasporedu (slika 62); F - stambena površina, m?.

1. Za trinaest 16 stambenih zgrada površine 720 m 2 dobivamo:

Fotografirati \u003d 13 170 720 \u003d 1591200 W.

2. Za jedanaest zgrada s 8 stanova površine 360 ​​m 2 dobivamo:

Fotografirati \u003d 8 170 360 \u003d 489600 vata.

3. Za med. točke dimenzija 6x6x2,4 dobivamo:

Fotototal=0,25 170 6 6=1530 W;

4. Za ured dimenzija 6x12 m:

Fotografija zajednička = 0,25 170 6 12 = 3060 W,

Za pojedinačne stambene, javne i industrijske zgrade maksimalni toplinski tokovi (W) potrošeni za grijanje i grijanje zraka u sustavu dovodne ventilacije približno se određuju formulama:

Fotografija \u003d qot Vn (tv - tn) a,

Fv \u003d qv Vn (tv - tn.v.),

gdje q od i q in - specifične karakteristike grijanja i ventilacije zgrade, W / (m 3 0 C), uzete prema tablici 20; V n - obujam zgrade prema vanjskoj izmjeri bez podruma, m 3, uzima se prema tipskim nacrtima ili se određuje množenjem njezine duljine s njezinom širinom i visinom od planske oznake zemlje do vrha nadstrešnica; t in = prosječna projektirana temperatura zraka, tipična za većinu prostorija u zgradi, 0 C; t n \u003d izračunata zimska temperatura vanjskog zraka, - 25 0 S; t N.V. - izračunata zimska ventilacijska temperatura vanjskog zraka, - 16 0 S; a je faktor korekcije koji uzima u obzir utjecaj na specifične toplinske karakteristike lokalnih klimatskih uvjeta pri tn=25 0 S a = 1,05

Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,

Fv.tot.=0,4 5000,91=2000 W.

Dom brigade:

Fotografija \u003d 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 \u003d 5511,2 W,

Školska radionica:

Fotografija \u003d 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 \u003d 47981,8 W,

Fv \u003d 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) \u003d 11249,28 W,

2.2 RIzračun potrošnje topline za opskrbu toplom vodom zastambene i javne zgrade

Prosječni protok topline (W) utrošen tijekom razdoblja grijanja za opskrbu toplom vodom zgrada nalazi se formulom:

F = q god. · n f,

Ovisno o brzini potrošnje vode pri temperaturi od 55 0 C, agregirani pokazatelj prosječnog protoka topline (W) potrošene na opskrbu toplom vodom jedne osobe bit će jednak: je 407 vata.

Za 16 stambenih zgrada sa 60 stanovnika toplinski tok za opskrbu toplom vodom bit će: \u003d 407 60 \u003d 24420 W,

za trinaest takvih kuća - F g.v. \u003d 24420 13 \u003d 317460 W.

Potrošnja toplinske energije za opskrbu toplom vodom osam zgrada sa 16 stanova sa 60 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 317460 = 206349 W

Za 8 stambenih zgrada s 30 stanovnika toplinski tok za opskrbu toplom vodom bit će:

F \u003d 407 30 \u003d 12210 W,

za jedanaest takvih kuća - F g.v. \u003d 12210 11 \u003d 97680 W.

Potrošnja toplinske energije za opskrbu toplom vodom jedanaest zgrada s 8 stanova s ​​30 stanovnika ljeti

F g.w.l. = 0,65 F g.w. \u003d 0,65 97680 \u003d 63492 W.

Tada će protok topline do vodoopskrbe ureda biti:

FGV. = 0,278 0,833 983 4,19 (55 - 5) = 47690 W

Potrošnja topline za uredsku toplu vodu ljeti:

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 47690 = 31000 W

Toplinski protok za opskrbu vodom med. točka će biti:

FGV. = 0,278 0,23 983 4,19 (55 - 5) = 13167 W

Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom med. bodovi ljeti:

F g.w.l. = 0,65 F g.w. = 0,65 13167 = 8559 W

U radionicama je topla voda potrebna i za sanitarne potrebe.

U radionici su smještena 2 usponska voda s protokom vode od 30 l/h svaki (tj. ukupno 60 l/h). S obzirom da se u prosjeku topla voda za sanitarne potrebe troši oko 3 sata tijekom dana, nalazimo količinu tople vode - 180 l/dan.

FGV. \u003d 0,278 0,68 983 4,19 (55 - 5) \u003d 38930 W

Protok topline potrošene za opskrbu toplom vodom školske radionice ljeti:

Fgw.l \u003d 38930 0,65 \u003d 25304,5 W

Zbirna tablica toplinskih tokova

F ukupno \u003d F od + F do + F g.v. \u003d 2147318 + 13243 + 737078 \u003d 2897638 W.

3. Izrada godišnjeg grafikonatoplinsko opterećenje i izbor kotlova

3.1 Izrada grafikona godišnjeg toplinskog opterećenja

Godišnja potrošnja za sve vrste potrošnje topline može se izračunati pomoću analitičkih formula, ali je prikladnije odrediti je grafički iz godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, što je također potrebno za utvrđivanje načina rada kotlovnice tijekom cijele godine. Takav raspored se gradi ovisno o trajanju različitih temperatura u određenom području, što je određeno Dodatkom 3.

Na sl. 3 prikazuje godišnji raspored opterećenja kotlovnice koja opslužuje stambeno područje sela i skupinu industrijskih zgrada. Graf je izgrađen na sljedeći način. S desne strane, duž osi apscise, ucrtano je trajanje rada kotlovnice u satima, s lijeve strane - vanjska temperatura zraka; potrošnja topline je prikazana duž y-osi.

Prvo se iscrtava graf promjene potrošnje topline za grijanje stambenih i javnih zgrada, ovisno o vanjskoj temperaturi. Da bi se to postiglo, ukupni maksimalni toplinski tok utrošen na grijanje ovih zgrada nacrtan je na osi y, a pronađena točka povezana je ravnom linijom s točkom koja odgovara vanjskoj temperaturi zraka, koja je jednaka prosječnoj projektiranoj temperaturi stambenih zgrada; javne i industrijske zgrade tv = 18 °S. Budući da se početak sezone grijanja uzima pri temperaturi od 8 °C, linija 1 grafikona do te temperature prikazana je isprekidanom linijom.

Utrošak topline za grijanje i ventilaciju javnih zgrada u funkciji tn je nagnuti pravac 3 od tv = 18 °C do izračunate temperature ventilacije tn.v. za ovo klimatsko područje. Pri nižim temperaturama sobni zrak se miješa s dovodnim zrakom, tj. dolazi do recirkulacije, a potrošnja topline ostaje nepromijenjena (graf ide paralelno s x-osi). Na sličan način grade se grafikoni potrošnje topline za grijanje i ventilaciju raznih industrijskih zgrada. Prosječna temperatura industrijskih zgrada tv = 16 °S. Na slici je prikazana ukupna potrošnja topline za grijanje i ventilaciju za ovu skupinu objekata (linije 2 i 4 počevši od temperature od 16 °C). Potrošnja topline za opskrbu toplom vodom i tehnološke potrebe ne ovisi o tn. Opći grafikon za ove gubitke topline prikazan je ravnom linijom 5.

Ukupni graf potrošnje topline ovisno o vanjskoj temperaturi prikazan je isprekidanom linijom 6 (prijelomna točka odgovara tn.a.), odsijecajući na y-osi segment koji je jednak maksimalnom toplinskom protoku potrošenom za sve vrste potrošnja (?Fot + ?Fv + ?Fg. in. + ?Ft) pri izračunatoj vanjskoj temperaturi tn.

Dodavanjem ukupnog opterećenja dobiveno je 2,9 W.

Desno od osi apscisa za svaku vanjsku temperaturu ucrtan je broj sati sezone grijanja (kumulativno) tijekom kojih se temperatura održavala jednakom ili nižom od one za koju se gradi ( Dodatak 3). I kroz ove točke nacrtajte okomite linije. Nadalje, ordinate su projicirane na te linije iz grafikona ukupne potrošnje topline, koje odgovaraju maksimalnoj potrošnji topline pri istim vanjskim temperaturama. Dobivene točke povezane su glatkom krivuljom 7, koja je grafikon toplinskog opterećenja za razdoblje grijanja.

Područje omeđeno koordinatnim osima, krivuljom 7 i vodoravnom linijom 8, koja prikazuje ukupno ljetno opterećenje, izražava godišnju potrošnju topline (GJ / godina):

Qgodina = 3,6 10 -6 F m Q m n,

gdje je F područje godišnjeg rasporeda toplinskog opterećenja, mm?; m Q i m n su skale potrošnje topline i vremena rada kotlovnice, W/mm odnosno h/mm.

Qgodina = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J/god.

Od toga je udio ogrjevnog razdoblja 31681,32 J/god, što je 79,2%, za ljeto 6589,72 J/god, što je 20,8%.

3.2 Izbor rashladnog sredstva

Kao nositelj topline koristimo vodu. Dakle, kakvo je toplinsko proračunsko opterećenje Fr? 2,9 MW, što je manje od uvjeta (Fr? 5,8 MW), dopušteno je koristiti vodu temperature 105 °C u dovodnom vodu, a temperatura vode u povratnom cjevovodu se uzima na 70 °C. Pritom uzimamo u obzir da pad temperature u mreži potrošača može doseći i do 10%.

Korištenje pregrijane vode kao nositelja topline daje veće uštede u metalu cijevi zbog smanjenja njihovog promjera, smanjuje potrošnju energije mrežnih crpki, jer se smanjuje ukupna količina vode koja cirkulira u sustavu.

Budući da je za neke potrošače potrebna para za tehničke potrebe, kod potrošača je potrebno ugraditi dodatne izmjenjivače topline.

3.3 Izbor kotla

Toplinski i industrijski kotlovi, ovisno o vrsti kotlova koji su u njih ugrađeni, mogu biti vodogrijački, parni ili kombinirani - s parnim i vrelovodnim kotlovima.

Izbor konvencionalnih kotlova od lijevanog željeza s rashladnom tekućinom niske temperature pojednostavljuje i smanjuje troškove lokalne opskrbe energijom. Za opskrbu toplinom prihvaćamo tri kotla za vodu od lijevanog željeza "Tula-3" toplinske snage od 779 kW svaki s plinskim gorivom sljedećih karakteristika:

Procijenjena snaga Fr = 2128 kW

Instalirana snaga Fu = 2337 kW

Površina grijanja - 40,6 m?

Broj odjeljaka - 26

Dimenzije 2249×2300×2361 mm

Maksimalna temperatura grijanja vode - 115?

Učinkovitost pri radu na plin c.a. = 0,8

Pri radu u parnom načinu rada, višak tlaka pare - 68,7 kPa

Pri radu u parnom načinu, snaga se smanjuje za 4 - 7%

3.4 Izrada godišnjeg plana regulacije opskrbe termo kotlovnice

S obzirom na to da toplinsko opterećenje potrošača varira ovisno o vanjskoj temperaturi, načinu rada sustava ventilacije i klimatizacije, protoku vode za opskrbu toplom vodom i tehnološkim potrebama, ekonomični načini proizvodnje topline u kotlovnici treba osigurati centralnom regulacijom opskrbe toplinskom energijom.

U mrežama za grijanje vode koristi se visokokvalitetna regulacija opskrbe toplinom, koja se provodi promjenom temperature rashladnog sredstva pri konstantnoj brzini protoka.

Grafovi temperatura vode u toplinskoj mreži su tp = f (tn, ?S), to = f (tn, ?S). Izgradivši graf prema metodi danoj u radu za tn = 95?S; do = 70 °S za grijanje (uzima se u obzir da temperatura nosača topline u toplovodnoj mreži ne smije pasti ispod 70 °S), tpv = 90 °S; tov = 55 ° S - za ventilaciju, određujemo raspone promjene temperature rashladnog sredstva u mrežama grijanja i ventilacije. Na apscisnoj osi ucrtane su vrijednosti vanjske temperature, na ordinatnoj osi - temperatura mrežne vode. Ishodište koordinata podudara se s izračunatom unutarnjom temperaturom za stambene i javne zgrade (18 °C) i temperaturom rashladnog sredstva, također jednakom 18 °C. U sjecištu okomica vraćenih na koordinatne osi u točkama koje odgovaraju temperaturama tp = 95 ° C, tn = -25 ° C, nalazi se točka A, a povlačenjem vodoravne ravne crte od temperature povratne vode od 70 ° In s ishodištu koordinata dobivamo graf promjene temperature izravne i povratne vode u toplovodnoj mreži ovisno o vanjskoj temperaturi. U prisustvu opterećenja opskrbe toplom vodom, temperatura rashladne tekućine u dovodnom vodu mreže otvorenog tipa ne smije pasti ispod 70 ° C, stoga temperaturni grafikon za opskrbnu vodu ima točku prekida C, lijevo od koji f p = const. Opskrba toplinom za grijanje pri konstantnoj temperaturi regulira se promjenom protoka rashladnog sredstva. Minimalna temperatura povratne vode određuje se povlačenjem okomite linije kroz točku C dok se ne siječe s krivuljom povratne vode. Projekcija točke D na y-os pokazuje najmanju vrijednost pho. Okomica, rekonstruirana iz točke koja odgovara izračunatoj vanjskoj temperaturi (-16 °C), siječe pravce AC i BD u točkama E i F, pokazujući maksimalne temperature polazne i povratne vode za ventilacijske sustave. To jest, temperature su 91 ?S, odnosno 47 ?S, koje ostaju nepromijenjene u rasponu od tn.v i tn (linije EK i FL). U ovom rasponu vanjskih temperatura zraka ventilacijske jedinice rade s recirkulacijom, čiji se stupanj regulira tako da temperatura zraka koji ulazi u grijače ostaje konstantna.

Grafikon temperatura vode u toplinskoj mreži prikazan je na sl.4.

sl.4. Grafikon temperatura vode u toplinskoj mreži.

Bibliografija

1. Efendiev A.M. Projektiranje opskrbe energijom za poduzeća agroindustrijskog kompleksa. Alati. Saratov 2009.

2. Zakharov A.A. Radionica o korištenju topline u poljoprivredi. Drugo izdanje, prerađeno i prošireno. Moskva Agropromizdat 1985.

3. Zakharov A.A. Korištenje topline u poljoprivredi. Moskovski Kolos 1980.

4. Kiryushatov A.I. Termoelektrane za poljoprivrednu proizvodnju. Saratov 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Zgrade i prostorije za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.

Domaćin na Allbest.ru

Slični dokumenti

Rad sustava opskrbe plinom. Tehničke karakteristike uređaja za grijanje i toplu vodu AOGV-10V. Postavljanje i ugradnja uređaja. Određivanje satne i godišnje potrošnje prirodnog plina uređajem za grijanje i toplu vodu.

diplomski rad, dodan 01.09.2009


Provjera svojstava toplinske zaštite vanjskih ograda. Provjerite postoji li kondenzacija vlage. Proračun toplinske snage sustava grijanja. Određivanje površine i broja grijača. Aerodinamički proračun kanala ventilacijskog sustava.

seminarski rad, dodan 28.12.2017


Vrste sustava centralnog grijanja i principi njihova rada. Usporedba suvremenih sustava opskrbe toplinom termohidrodinamičke pumpe tipa TS1 i klasične dizalice topline. Suvremeni sustavi grijanja i opskrbe toplom vodom u Rusiji.

sažetak, dodan 30.03.2011


Termotehnički proračun vanjskih ogradnih konstrukcija. Potrošnja topline za grijanje ventilacijskog zraka. Izbor sustava grijanja i vrste uređaja za grijanje, hidraulički proračun. Zahtjevi zaštite od požara za ugradnju ventilacijskih sustava.

seminarski rad, dodan 15.10.2013


Projektiranje i proračun jednocijevnih sustava grijanja vode. Određivanje proračunskog protoka topline i protoka rashladnog sredstva za grijaće uređaje. Hidraulički proračun toplinskih gubitaka u prostorijama i zgradama, temperatura u negrijanom podrumu.

seminarski rad, dodan 06.05.2015


Parametri vanjskog i unutarnjeg zraka za hladno i toplo razdoblje godine. Termotehnički proračun ogradnih konstrukcija. Proračun toplinskih gubitaka zgrade. Izrada toplinske bilance i odabir sustava grijanja. grijaće površine.

seminarski rad, dodan 20.12.2015


Proračun toplinskih opterećenja grijanja, ventilacije i opskrbe toplom vodom. Sezonsko toplinsko opterećenje. Proračun cjelogodišnjeg opterećenja. Proračun mrežnih temperatura vode. Obračun troškova mrežne vode. Izračun toplinske sheme kotlovnice. Izrada toplinske sheme kotlovnice.

diplomski rad, dodan 03.10.2008


Kotlovnica, osnovna oprema, princip rada. Hidraulički proračun toplinskih mreža. Određivanje troškova toplinske energije. Izgradnja povećanog rasporeda za regulaciju opskrbe toplinskom energijom. Proces omekšavanja napojne vode, rahljenja i regeneracije.

diplomski rad, dodan 15.02.2017


Značajke projektiranog kompleksa i izbor tehnologije proizvodnih procesa. Mehanizacija vodoopskrbe i napajanja životinja. Tehnološki proračun i izbor opreme. Sustavi ventilacije i grijanja zraka. Proračun izmjene zraka i rasvjete.

seminarski rad, dodan 01.12.2008


Korištenje grijanja zračenjem. Uvjeti rada plinskih i električnih infracrvenih emitera. Projektiranje sustava grijanja s grijačima ITF "Elmash-micro". Sustav kontrole temperature u hangaru i namjena dvokanalnog regulatora 2TRM1.

Uvod

zajednički dio

Karakteristika objekta

Određivanje broja potrošača topline. Grafikon godišnje potrošnje topline

Shema sustava i strujnog kruga opskrbe toplinom

Izračun toplinske sheme kotlovnice

Izbor opreme za kotlovnicu

Odabir i postavljanje glavne i pomoćne opreme

Toplinski proračun kotlovske jedinice

Aerodinamički proračun toplinskog kanala

Posebni dio.

2. Razvoj blok sustava grijača.

2.1 Osnovna vodoopskrba

2.2 Odabir plana obrade vode

2.3 Proračun opreme postrojenja za grijanje vode

2.4 Proračun mrežne instalacije

3. Tehničko-ekonomski dio

3.1 Početni podaci

3.2 Obračun ugovorne cijene građevinskih i instalacijskih radova

3.3 Određivanje godišnjih operativnih troškova

3.4 Utvrđivanje godišnjeg ekonomskog učinka

Ugradnja sekcijskih bojlera

5. Automatizacija

Automatska regulacija i toplinska regulacija kotlovske jedinice KE-25-14s

6. Zaštita na radu u građevinarstvu

6.1 Zaštita na radu tijekom montaže energetske i tehnološke opreme u kotlovnici

6.2 Analiza i prevencija potencijalnih opasnosti

6.3 Proračun remena

7. Organizacija, planiranje i upravljanje građenjem

7.1 Ugradnja kotlova

7.2 Uvjeti za početak rada

7.3 Troškovi proizvodnje rada i plaća

7.4 Izračun parametara rasporeda

7.5 Organizacija plana zgrade

7.6 Izračun tehničkih i ekonomskih pokazatelja

8. Organizacija rada i ušteda energije

Popis korištene literature

Uvod.

U našem teškom vremenu, s bolesnom kriznom ekonomijom, izgradnja novih industrijskih objekata je s velikim poteškoćama, ako je gradnja uopće moguća. Ali u svakom trenutku, u bilo kojoj gospodarskoj situaciji, postoji niz industrija bez razvoja kojih je nemoguće normalno funkcioniranje nacionalnog gospodarstva, nemoguće je osigurati potrebne sanitarne i higijenske uvjete za stanovništvo. Takve industrije uključuju energetiku, koja pruža ugodne životne uvjete za stanovništvo i kod kuće i na poslu.

Novija istraživanja pokazala su ekonomsku opravdanost zadržavanja značajnog udjela sudjelovanja velikih kotlovnica u pokrivanju ukupne potrošnje toplinske energije.

Uz velike proizvodne, proizvodne i toplinske kotlovnice kapaciteta stotina tona pare na sat ili stotina MW toplinskog opterećenja, instaliran je velik broj kotlovskih jedinica do 1 MW koje rade na gotovo sve vrste goriva. .

Ipak, gorivo je najveći problem. Za tekuća i plinovita goriva potrošači često nemaju dovoljno novca za plaćanje. Stoga je potrebno koristiti lokalne resurse.

U ovom diplomskom projektu radi se na rekonstrukciji proizvodno-toplinskog kotlovskog postrojenja tvornice RSC Energia koja kao pogonsko gorivo koristi ugljen iz lokalnih rudnika. U budućnosti se planira prebaciti kotlovske jedinice na izgaranje plina iz otplinjavanja emisija plinova iz rudnika, koji se nalazi na području postrojenja za preradu. Postojeća kotlovnica ima dva parna kotla KE‑25‑14, koja su služila za opskrbu parom pogonskih poduzeća RSC Energia, te vrelovodne kotlove TVG-8 (2 kotla) za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom upravnih zgrada i stambeno naselje.

Zbog smanjenja proizvodnje ugljena došlo je do smanjenja proizvodnih kapaciteta ugljenokopa što je dovelo do smanjenja potreba za vodenom parom. To je uzrokovalo rekonstrukciju kotlovnice, koja se sastoji u korištenju parnih kotlova KE-25 ne samo u proizvodne svrhe, već i za proizvodnju tople vode za grijanje, ventilaciju i opskrbu toplom vodom u posebnim izmjenjivačima topline.

1. OPĆENITO

1.1. KARAKTERISTIKE OBJEKTA

Projektirana kotlovnica nalazi se na području pogona RSC Energia

Raspored, smještaj zgrada i građevina na industrijskom mjestu tvornice za preradu izrađeni su u skladu sa zahtjevima SNiP-a.

Površina industrijske lokacije u granicama ograda je 12,66 ha, a građevinska površina je 52194 m 2 .

Prometnu mrežu građevinskog područja predstavljaju javne željezničke pruge i lokalne ceste.

Teren je ravan, s blagim usponima, u tlu prevladava ilovača.

Izvor vodoopskrbe je stanica za filtriranje i kanal Seversky Donets-Donbass. Predviđeno je dupliranje vodovoda.

1.3. Određivanje broja potrošača topline. Grafikon godišnje potrošnje topline.

Procijenjena potrošnja topline u industrijskim poduzećima određena je prema specifičnim normama potrošnje topline po jedinici proizvodnje ili po jednom nositelju topline koji radi prema vrsti (voda, para). Troškovi toplinske energije za grijanje, ventilaciju i tehnološke potrebe prikazani su u tablici 1.2. toplinska opterećenja.

Godišnji grafikon potrošnje topline izgrađen je ovisno o trajanju stajanja vanjskih temperatura, što se odražava u tablici 1.2. ovaj diplomski projekt.

Maksimalna ordinata grafikona godišnje potrošnje topline odgovara potrošnji topline pri vanjskoj temperaturi zraka od –23 S.

Područje omeđeno krivuljom i ordinatom daje ukupnu potrošnju topline za razdoblje grijanja, a pravokutnik na desnoj strani grafikona prikazuje potrošnju topline za toplu vodu ljeti.

Na temelju podataka u tablici 1.2. izračunavamo troškove topline za potrošače za 4 načina rada: maksimalni zimski (t r. o. = -23C;); na prosječnoj vanjskoj temperaturi za razdoblje grijanja; pri vanjskoj temperaturi zraka od +8C; tijekom ljetnog perioda.

Izračun provodimo u tablici 1.3. prema formulama:

Toplinsko opterećenje za grijanje i ventilaciju, MW

Q OB \u003d Q R OV * (t ext -t n) / (t ext -t r.o.)

Toplinsko opterećenje opskrbe toplom vodom ljeti, MW

Q L GV \u003d Q R GV * (t g -t chl) / (t g -t xs) * 

gdje je: Q R OV - proračunsko zimsko toplinsko opterećenje za grijanje i ventilaciju pri proračunskoj vanjskoj temperaturi za projektiranje sustava grijanja. Prihvaćamo prema tablici. 1.2.

t VN - unutarnja temperatura zraka u grijanoj prostoriji, t VN = 18S

Q R GW - proračunsko zimsko toplinsko opterećenje za opskrbu toplom vodom (tablica 1.2);

t n - trenutna vanjska temperatura, ° S;

t r.o. - izračunata temperatura grijanja vanjskog zraka,

t g - temperatura tople vode u sustavu opskrbe toplom vodom, t g \u003d 65 ° S

t chl, t xs - temperatura hladne vode ljeti i zimi, t xl =15°C, t xs =5°C;

 - faktor korekcije za ljetni period, =0,85

Tablica 1.2

Toplinska opterećenja

Tablica 1.3.

Proračun godišnjih toplinskih opterećenja

Prema tablici. 1.1. i 1.3. gradimo grafikon godišnjih troškova toplinskog opterećenja, prikazan na sl. 1.1.

1.4. SUSTAV OPSKRBE TOPLINOM I PRINCIPNI DIJAGRAM

Izvor toplinske energije je rekonstruirana kotlovnica rudnika. Nositelj topline je para i pregrijana voda. Pitka voda se koristi samo za sustave tople vode. Za tehnološke potrebe koristi se para P = 0,6 MPa. Za pripremu pregrijane vode temperature 150-70S predviđena je mrežna instalacija, za pripremu vode t=65°S - toplovodna instalacija.

Sustav grijanja je zatvoren. Zbog nedostatka izravnog unosa vode i blagog curenja rashladne tekućine kroz nepropusne spojeve cijevi i opreme, zatvoreni sustavi karakteriziraju visoka postojanost količine i kvalitete mrežne vode koja cirkulira u njemu.

U zatvorenim sustavima grijanja vode voda iz toplinskih mreža koristi se samo kao ogrjevni medij za zagrijavanje vode iz slavine u površinskim grijačima, koja zatim ulazi u lokalni sustav opskrbe toplom vodom. U otvorenim sustavima grijanja vode topla voda do slavina lokalnog sustava tople vode dolazi izravno iz grijaćih mreža.

Na industrijskoj lokaciji cjevovodi za opskrbu toplinom polažu se duž mostova i galerija te djelomično u neprohodnim slivnim kanalima tipa Kl. Cjevovodi se polažu s kompenzacijskim uređajem zbog kutova zavoja trase i kompenzatorima u obliku slova U.

Cjevovodi se izrađuju od čeličnih elektrošavnih cijevi s toplinskom izolacijom.

Na listu 1 grafičkog dijela diplomskog projekta prikazan je opći izgled industrijskog postrojenja s razvodom toplinske mreže do potrošačkih objekata.

1.5. PRORAČUN TOPLINSKE SHEMA KOTLOVNICE

Glavni toplinski dijagram karakterizira suštinu glavnog tehnološkog procesa pretvorbe energije i korištenja topline radnog fluida u postrojenju. To je uvjetna grafička slika glavne i pomoćne opreme, objedinjene cjevovodima radnog fluida u skladu s redoslijedom njegovog kretanja u instalaciji.

Glavna svrha izračuna toplinske sheme kotlovnice je:

Određivanje ukupnih toplinskih opterećenja, koja se sastoje od vanjskih opterećenja i potrošnje topline za vlastite potrebe, te raspodjela tih opterećenja između vrelovodnog i parnog dijela kotlovnice kako bi se opravdao izbor glavne opreme;

Određivanje svih toplinskih i masenih tokova potrebnih za odabir pomoćne opreme i određivanje promjera cjevovoda i armature;

Određivanje početnih podataka za daljnje tehničko-ekonomske proračune (godišnja proizvodnja toplinske energije, godišnja potrošnja goriva, itd.).

Izračun toplinske sheme omogućuje određivanje ukupne toplinske snage kotlovskog postrojenja za nekoliko načina rada.

Toplinska shema kotlovnice prikazana je na listu 2 grafičkog dijela diplomskog projekta.

Početni podaci za proračun toplinske sheme kotlovnice dati su u tablici 1.4, a sam proračun toplinske sheme u tablici 1.5.

Tablica 1.4

Početni podaci za proračun toplinske sheme kotlovnice za grijanje i proizvodnju s parnim kotlovima KE-25-14s za zatvoreni sustav opskrbe toplinom.

Tablica 1.5

Proračun toplinske sheme kotlovnice za grijanje i proizvodnju s parnim kotlovima KE-25-14s za zatvoreni sustav opskrbe toplinom.

Izračun toplinske sheme.

Glavni toplinski dijagram prikazuje glavnu opremu (kotlove, pumpe, odzračivače, grijače) i glavne cjevovode.

1. Opis toplinske sheme.

Zasićena para iz kotlova radnog tlaka P = 0,8 MPa ulazi u zajednički parovod kotlovnice iz kojeg se dio pare odvodi u opremu ugrađenu u kotlovnici i to: mrežni grijač vode; grijač tople vode; odzračivač. Drugi dio para usmjeren je na proizvodne potrebe poduzeća.

Kondenzat iz proizvodnog potrošača vraća se gravitacijom, u količini od 30% na temperaturi od 80 °C, u kolektor kondenzata, a zatim se pumpom za kondenzat šalje u spremnik tople vode.

Zagrijavanje mrežne vode, kao i zagrijavanje tople vode, provodi se parom u dva serijski spojena grijača, dok grijači rade bez parnih odvajača, a otpadni kondenzat se odvodi u odzračivač.

U deaerator dolazi i kemijski pročišćena voda iz HVO-a koja nadoknađuje gubitak kondenzata.

Pumpa sirove vode šalje vodu iz gradskog vodovoda u HVO i u spremnik tople vode.

Deaerirana voda s temperaturom od oko 104 ° C pumpa se u ekonomajzere pomoću napojne pumpe i zatim ulazi u kotlove.

Nadopunsku vodu za sustav grijanja uzima nadopunska pumpa iz spremnika tople vode.

Glavna svrha izračuna toplinske sheme je:

određivanje ukupnih toplinskih opterećenja, koja se sastoje od vanjskih opterećenja i potrošnje pare za vlastite potrebe,

određivanje svih toplinskih i masenih tokova potrebnih za odabir opreme,

određivanje početnih podataka za daljnje tehničko-ekonomske proračune (godišnja proizvodnja topline, goriva i dr.).

Izračun toplinske sheme omogućuje vam određivanje ukupnog izlaza pare kotlovskog postrojenja u nekoliko načina rada. Izračun se vrši za 3 karakteristična načina:

maksimalno zimi

najhladniji mjesec

2. Početni podaci za proračun toplinske sheme.