Ovaj odjeljak predstavlja najjednostavnije programe proračuna za ventilaciju i klimatizaciju. Kako pronaći koeficijent otpora ventilacijske rešetke. Proračun tlaka u zračnim kanalima Koliki je zbroj km u ventilaciji

Aerodinamički proračun zračnih kanala započinje crtanjem aksonometrijskog dijagrama M 1:100, upisujući brojeve sekcija, njihova opterećenja b m / h i duljine 1, m. Određuje se smjer aerodinamičkog proračuna - od najudaljenijeg i opterećeni dio do ventilatora. U nedoumici, pri određivanju smjera, izračunavaju se sve moguće opcije.

Proračun počinje od udaljenog područja, njegov promjer se izračunava D, m ili ravno

spad poprečni presjek pravokutni zračni kanal R, m:

Početak sustava kod ventilatora

Upravne zgrade 4-5 m/s 8-12 m/s

Industrijske zgrade 5-6 m/s 10-16 m/s,

Povećava se kako se približavate ventilatoru.

Koristeći Dodatak 21, prihvaćamo najbliže standardne vrijednosti Dst ili (a x b)st

Zatim izračunavamo stvarnu brzinu:

2830 *d;

Ili———————— ———— - , m/s.

ČINJENICA 3660 * (a * 6) sv

Za daljnje izračune određujemo hidraulički radijus pravokutni kanali:

£>1 =--,m. a + b

Kako bismo izbjegli korištenje tablica i interpolaciju vrijednosti specifičnih gubitaka trenja, koristimo izravno rješenje problema:

Definiramo Reynoldsov kriterij:

Re = 64 100 * Rest * Ufact (za pravokutni Rest = Ob) (14.6)

I koeficijent hidrauličkog trenja:

0,3164*Rae 0 25 kod Rae< 60 ООО (14.7)

0,1266 * 0167 za R e > 60 000. (14,8)

Gubitak tlaka u izračunatom dijelu bit će:

D.

Gdje je KMS zbroj lokalnih koeficijenata otpora u presjeku kanala.

Lokalne otpore koji leže na granici dviju dionica (T-sječnice, križnice) treba pripisati dionici s manjim protokom.

Lokalni koeficijenti otpora dati su u prilozima.

Početni podaci:

Materijal zračnih kanala - pocinčani čelični lim, debljina i dimenzije prema prim. 21 .

Materijal osovine za dovod zraka je opeka. Kao razdjelnici zraka koriste se podesive rešetke tipa PP s mogućim presjecima:

100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 i 600 x 200 mm, faktor zasjenjenja 0,8 i maksimalna brzina izlaznog zraka do 3 m/s.

Otpor izoliranog usisnog ventila s potpuno otvorenim lopaticama je 10 Pa. Hidraulički otpor instalacije grijača zraka je 132 Pa (prema zaseban obračun). Otpor filtera 0-4 250 Pa. Hidraulički otpor prigušivača je 36 Pa (prema akustički proračun). Na temelju arhitektonskih zahtjeva projektiraju se zračni kanali pravokutni presjek.

Ovim materijalom uredništvo časopisa “Klimatski svijet” nastavlja s objavljivanjem poglavlja iz knjige “Sustavi ventilacije i klimatizacije. Preporuke za dizajn za
vodu i javne zgrade.” Autor Krasnov Yu.S.

Aerodinamički proračun zračnih kanala započinje crtanjem aksonometrijskog dijagrama (M 1: 100), upisujući brojeve sekcija, njihova opterećenja L (m 3 / h) i duljine I (m). Određuje se smjer aerodinamičkog proračuna - od najudaljenijeg i opterećenog dijela do ventilatora. U nedoumici, pri određivanju smjera, izračunavaju se sve moguće opcije.

Izračun počinje od udaljenog dijela: određuje se promjer D (m) okruglog ili površina F (m 2) poprečnog presjeka pravokutnog kanala:

Brzina se povećava kako se približavate ventilatoru.

Prema Dodatku H, najbliže standardne vrijednosti su preuzete iz: D CT ili (a x b) st (m).

Hidraulički radijus pravokutnih kanala (m):

gdje je zbroj lokalnih koeficijenata otpora u presjeku kanala.

Lokalni otpori na granici dviju dionica (T-kolice, križnice) pripisuju se dionici s manjim protokom.

Koeficijenti lokalnog otpora dati su u prilozima.

Shema dovodnog ventilacijskog sustava koji služi upravnoj zgradi na 3 kata

Primjer izračuna

Početni podaci:

Zračni kanali izrađeni su od pocinčanog čeličnog lima čija debljina i dimenzije odgovaraju cca. N van. Materijal osovine za dovod zraka je opeka. Kao razdjelnici zraka koriste se podesive rešetke tipa PP s mogućim presjecima: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 i 600 x 200 mm, faktor zasjenjenja 0,8 i maksimalna brzina izlaznog zraka do 3 m/s.

Otpor izoliranog usisnog ventila s potpuno otvorenim lopaticama je 10 Pa. Hidraulički otpor instalacije grijača zraka je 100 Pa (prema posebnom proračunu). Otpor filtera G-4 250 Pa. Hidraulički otpor prigušivača je 36 Pa (prema akustičkom proračunu). Na temelju arhitektonskih zahtjeva projektiraju se pravokutni kanali.

Presjeci kanala od opeke uzimaju se prema tablici. 22.7.

Koeficijenti lokalnog otpora

Odjeljak 1. RR rešetka na izlazu s presjekom od 200 × 400 mm (izračunava se zasebno):

Broj parcela	Vrsta lokalnog otpora	Skica	Kut α, stup.	Stav			Obrazloženje	KMS
				F0/F1	L 0 /L st	f prolaz / ž st
1	Difuzor		20	0,62	-	-	tab. 25.1	0,09
	Povlačenje		90	-	-	-	tab. 25.11	0,19
	Tee-pass		-	-	0,3	0,8	aplikacija 25.8	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass		-	-	0,48	0,63	aplikacija 25.8	0,4
3	grana tee		-	0,63	0,61	-	aplikacija 25.9	0,48
4	2 izlaza	250×400	90	-	-	-	aplikacija 25.11
	Povlačenje	400×250	90	-	-	-	aplikacija 25.11	0,22
	Tee-pass		-	-	0,49	0,64	tab. 25.8	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass		-	-	0,34	0,83	aplikacija 25.8	0,2
6	Difuzor nakon ventilatora		h=0,6	1,53	-	-	aplikacija 25.13	0,14
	Povlačenje	600×500	90	-	-	-	aplikacija 25.11	0,5
							∑=	0,64
6a	Konfuzor ispred ventilatora			D g \u003d 0,42 m			tab. 25.12	0
7	Koljeno		90	-	-	-	tab. 25.1	1,2
	Rešetka Louvrea						tab. 25.1	1,3
							∑ =	1,44
Tablica 2. Određivanje lokalnih otpora

Krasnov Yu.S.,

1. Gubitak trenjem:

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,

z = Q* (v*v*y)/2g,

Metoda dopuštene brzine

Napomena: brzina protoka zraka u tablici navedena je u metrima u sekundi

Korištenje pravokutnih kanala

Dijagram gubitka visine pokazuje promjere okruglih kanala. Ako se umjesto toga koriste pravokutni kanali, pronađite njihove ekvivalentne promjere koristeći donju tablicu.

Bilješke:

• Ako nema dovoljno prostora (na primjer, tijekom rekonstrukcije), odaberite pravokutne kanale. U pravilu je širina kanala 2 puta veća od visine).

Tablica ekvivalentnih promjera kanala

Kada su poznati parametri zračnih kanala (njihova duljina, presjek, koeficijent trenja zraka na površini), moguće je izračunati gubitak tlaka u sustavu pri projektiranom protoku zraka.

Ukupni gubitak tlaka (u kg/m2) izračunava se pomoću formule:

gdje je R gubitak tlaka trenja po 1 tekući metar zračni kanal, l - duljina zračnog kanala u metrima, z - gubitak tlaka zbog lokalnih otpora (s promjenjivim presjekom).

1. Gubitak trenjem:

U okruglom kanalu, gubici tlaka zbog trenja P tr izračunavaju se na sljedeći način:

Ptr \u003d (x * l / d) * (v * v * y) / 2g,

gdje je x koeficijent otpora trenja, l je duljina kanala u metrima, d je promjer kanala u metrima, v je brzina strujanja zraka u m/s, y je gustoća zraka u kg/m3, g je akceleracija slobodan pad(9,8 m/s2).

Napomena: Ako zračni kanal nema okrugli, već pravokutni presjek, ekvivalentni promjer mora se zamijeniti u formulu, koja je za zračni kanal sa stranicama A i B jednaka: dekviv = 2AB/(A + B)

2. Gubici zbog lokalnog otpora:

Gubici tlaka zbog lokalnih otpora izračunavaju se prema formuli:

z = Q* (v*v*y)/2g,

gdje je Q zbroj koeficijenata lokalnog otpora u presjeku kanala za koji se vrši proračun, v je brzina strujanja zraka u m/s, y je gustoća zraka u kg/m3, g je slobodni pad ubrzanje (9,8 m/s2 ). Q vrijednosti sadržane su u tabelarnom obliku.

Metoda dopuštene brzine

Pri proračunu mreže zračnih kanala metodom dopuštenih brzina kao početni podatak uzima se optimalna brzina zraka (vidi tablicu). Zatim se razmatra potrebni presjek kanala i gubitak tlaka u njemu.

Postupak aerodinamičkog proračuna zračnih kanala prema metodi dopuštenih brzina:

Nacrtajte dijagram sustava za distribuciju zraka. Za svaki dio kanala navedite duljinu i količinu zraka koji prođe u 1 satu.

Izračun počinjemo od najudaljenijih od ventilatora i najopterećenijih dijelova.

Poznavanje optimalne brzine zraka za ova soba i volumena zraka koji prođe kroz kanal u 1 satu, određujemo odgovarajući promjer (ili presjek) kanala.

Izračunavamo gubitak tlaka zbog trenja P tr.

Prema tabličnim podacima odredimo zbroj lokalnih otpora Q i izračunamo gubitak tlaka zbog lokalnih otpora z.

Raspoloživi tlak za sljedeće grane mreže za distribuciju zraka određuje se kao zbroj gubitaka tlaka u dionicama koje se nalaze prije te grane.

U procesu proračuna potrebno je sekvencijalno povezati sve grane mreže, izjednačavajući otpor svake grane s otporom najopterećenije grane. To se radi dijafragmama. Instaliraju se na malo opterećene dijelove zračnih kanala, povećavajući otpor.

Tablica maksimalne brzine zraka ovisno o zahtjevima kanala

Metoda stalnog gubitka glave

Ova metoda pretpostavlja konstantan gubitak tlaka po 1 dužnom metru kanala. Na temelju toga određuju se dimenzije mreže kanala. Metoda konstantnog gubitka glave prilično je jednostavna i koristi se u fazi studije izvedivosti ventilacijskih sustava:

Ovisno o namjeni prostorije, prema tablici dopuštenih brzina zraka, odabire se brzina na glavnom dijelu kanala.

Na temelju brzine utvrđene u stavku 1. i na temelju proračunskog protoka zraka određuje se početni gubitak tlaka (po 1 m duljine kanala). Ovo je dijagram ispod.

Određuje se najopterećenija grana, čija se duljina uzima kao ekvivalentna duljina sustava razvoda zraka. Najčešće je to udaljenost do najudaljenijeg difuzora.

Pomnožite ekvivalentnu duljinu sustava s gubitkom glave iz koraka 2. Dobivenoj vrijednosti dodaje se gubitak visine na difuzorima.

Sada, prema donjem dijagramu, odredite promjer početnog kanala koji dolazi od ventilatora, a zatim promjere preostalih dijelova mreže prema odgovarajućim brzinama protoka zraka. U ovom slučaju se pretpostavlja da je početni gubitak tlaka konstantan.

Dijagram za određivanje gubitka visine i promjera kanala

Dijagram gubitka visine pokazuje promjere okruglih kanala. Ako se umjesto toga koriste pravokutni kanali, pronađite njihove ekvivalentne promjere koristeći donju tablicu.

Bilješke:

Ako prostor dopušta, bolje je odabrati okrugle ili kvadratne kanale;

Ako nema dovoljno prostora (na primjer, tijekom rekonstrukcije), odabiru se pravokutni kanali. U pravilu je širina kanala 2 puta veća od visine).

Tablica prikazuje visinu kanala u mm vodoravno, okomitu širinu, a ćelije tablice sadrže ekvivalentne promjere kanala u mm.

Također možete koristiti približnu formulu:

0,195 nasuprot 1,8

R f . (10) d 100 1 , 2

Njegova pogreška ne prelazi 3 - 5%, što je dovoljno za inženjerske izračune.

Ukupni gubitak tlaka trenja za cijelu dionicu dobiva se množenjem specifičnih gubitaka R s duljinom dionice l, Rl, Pa. Ako se koriste zračni kanali ili kanali od drugih materijala, potrebno je uvesti korekciju za hrapavost βsh prema tablici. 2. Ovisi o apsolutnoj ekvivalentnoj hrapavosti materijala kanala K e (tablica 3) i vrijednosti v f .

Tablica 3 Apsolutni ekvivalent hrapavosti materijala kanala

Za čelične zračne kanale βsh = 1. Detaljnije vrijednosti βsh nalaze se u tablici. 22.12. Uz ovu korekciju na umu, prilagođeni gubitak tlaka trenja Rl βsh, Pa, dobiva se množenjem Rl s vrijednošću βsh. Zatim odredite dinamički pritisak na sudionike

pri standardnim uvjetima ρw = 1,2 kg/m3.

Zatim se na gradilištu detektiraju lokalni otpori, određuju koeficijenti lokalnog otpora (LMR) ξ i izračunava zbroj LMR u ovom dijelu (Σξ). Svi lokalni otpori unose se u iskaz u sljedećem obliku.

IZJAVA KMS SUSTAVI VENTILACIJE

itd.

U stupac “lokalni otpori” bilježi nazive otpora (zavoj, T-vrat, križ, koljeno, rešetka, razdjelnik zraka, kišobran, itd.) dostupnih u ovom području. Osim toga, zabilježen je njihov broj i karakteristike, prema kojima se određuju CMR vrijednosti za ove elemente. Na primjer, za okrugli zavoj, ovo je kut rotacije i omjer polumjera rotacije i promjera kanala r / d , za pravokutni izlaz - kut rotacije i dimenzije stranica kanala a i b . Za bočne otvore u zračnom kanalu ili kanalu (na primjer, na mjestu ugradnje rešetke za dovod zraka) - omjer površine otvora i poprečnog presjeka zračnog kanala

f resp / f oko . Za trojnike i križnice na prolazu uzima se u obzir omjer površine poprečnog presjeka prolaza i debla f p / f s i protoka u grani i deblu L o / L s, za tees i križeve na grani - omjer površine poprečnog presjeka grane i debla f p / f s i opet, vrijednost L o /L s. Treba imati na umu da svaki T-krak ili križ povezuje dva susjedna odjeljka, ali se odnose na jedan od tih odjeljaka, u kojem je protok zraka L manji. Razlika između trka i križeva na stazi i na grani ovisi o smjeru dizajna. Ovo je prikazano na sl. 11. Ovdje je izračunati smjer prikazan debelom crtom, a smjerovi strujanja zraka prikazani su tankim strelicama. Osim toga, točno je potpisano gdje se u svakoj opciji nalazi prtljažnik, prolaz i izlaz.

grana tee za pravi izbor relacije fp / fs , fo /fs i L o /L s . Imajte na umu da se u dovodnim ventilacijskim sustavima proračun obično provodi protiv kretanja zraka, au ispušnim sustavima uz to kretanje. Odjeljci kojima pripadaju razmatrani T-korak označeni su kvačicama. Isto vrijedi i za križeve. U pravilu, iako ne uvijek, T i križevi na prolazu pojavljuju se pri proračunu glavnog smjera, a na grani se pojavljuju prilikom aerodinamičkog povezivanja sporednih dionica (vidi dolje). U ovom slučaju, isti tee u glavnom smjeru može se smatrati tee po prolazu, au sekundarnom

– kao grana s različitim koeficijentom. KMS za križeve

prihvaća se u istoj veličini kao i za odgovarajuće T-komade.

Riža. 11. Shema proračuna tee

Približne vrijednosti ξ za uobičajene otpore dane su u tablici. 4.

*) negativan CMR može se pojaviti pri niskom Lo /Lc zbog izbacivanja (usisavanja) zraka iz ogranka glavnim protokom.

Detaljniji podaci za KMS dati su u tablici. 22.16 - 22.43 sati. Za najčešće lokalne otpore -

tees u prolazu - KMR se također može približno izračunati pomoću sljedećih formula:

– za usisne T-ce (ispuh).

Nakon određivanja vrijednosti Σξ, izračunava se gubitak tlaka na lokalnim otporima Z P d, Pa i ukupni gubitak tlaka

na dionici Rl βsh + Z , Pa.

Rezultati proračuna unose se u tablicu u sljedećem obliku.

AERODINAMIČKI PRORAČUN SUSTAVA VENTILACIJE

Kada je proračun svih dionica glavnog smjera završen, vrijednosti Rl βsh + Z za njih se sumiraju i određuje se ukupni otpor.

otpor ventilacijske mreže P mreža = Σ(Rl βw + Z ).

Nakon izračuna glavnog smjera, jedna ili dvije grane su povezane. Ako sustav opslužuje nekoliko etaža, možete odabrati etažne grane na međukatovima za povezivanje. Ako sustav opslužuje jedan kat, povežite ogranke od glavnog koji nisu uključeni u glavni smjer (pogledajte primjer u paragrafu 4.3). Proračun povezanih dionica provodi se istim redoslijedom kao i za glavni pravac i upisuje u tablicu u istom obliku. Povezivanje se smatra završenim ako iznos

gubitak tlaka Σ(Rl βsh + Z ) duž spojenih dionica odstupa od zbroja Σ(Rl βsh + Z ) duž paralelno povezanih dionica glavnog pravca za najviše 10%. Dijelovi duž glavnih i spojnih pravaca od mjesta njihovog grananja do krajnjih razdjelnika zraka smatraju se paralelno spojenim. Ako krug izgleda kao onaj prikazan na Sl. 12 (glavni smjer je označen debelom linijom), tada poravnanje pravca 2 zahtijeva da vrijednost Rl βsh + Z za dionicu 2 bude jednaka Rl βsh + Z za dionicu 1, dobivenu iz izračuna glavnog pravca, s točnost od 10%. Povezivanje se postiže izborom promjera okruglih ili presječnih dimenzija pravokutnih zračnih kanala u spojenim dionicama, a ako to nije moguće ugradnjom prigušnih ventila ili dijafragmi na grane.

Odabir ventilatora treba izvršiti prema katalozima proizvođača ili prema podacima. Tlak ventilatora jednak je zbroju gubitaka tlaka u ventilacijskoj mreži u glavnom smjeru, određenom u aerodinamičkom proračunu ventilacijskog sustava, i zbroju gubitaka tlaka u elementima ventilacijske jedinice ( zračni ventil, filter, grijač zraka, prigušivač itd.).

Riža. 12. Fragment sheme ventilacijskog sustava s izborom grane za povezivanje

Konačno, moguće je odabrati ventilator tek nakon akustičkog proračuna, kada se odluči o pitanju ugradnje prigušivača. Akustički proračun može se izvršiti tek nakon prethodnog odabira ventilatora, budući da su početni podaci za njega razine zvučne snage koju ventilator emitira u zračne kanale. Akustički proračun se provodi prema uputama poglavlja 12. Ako je potrebno, izračunajte i odredite veličinu prigušivača , , zatim na kraju odaberite ventilator.

4.3. Primjer izračuna dovodnog ventilacijskog sustava

Razmatra se dovodni ventilacijski sustav za blagovaonicu. Primjena zračnih kanala i razdjelnika zraka na planu dana je u točki 3.1 u prvoj varijanti ( tipična shema za dvorane).

Dijagram sustava

1000x400 5 8310 m3/h

Više detalja o metodologiji izračuna i potrebnim početnim podacima možete pronaći na,. Odgovarajuća terminologija dana je u .

IZJAVA O KMS SUSTAVU P1

DODATAK Karakteristike ventilacijskih rešetki i sjenila

I. Stambeni dijelovi, m2, dovodne i odsisne žaluzijske rešetke RS-VG i RS-G

Koeficijent brzine m = 6,3, temperaturni koeficijent n = 5,1.

II. Karakteristike stropnih svjetiljki ST-KR i ST-KV

Koeficijent brzine m = 2,5, koeficijent temperature n = 3.

REFERENCE

1. Samarin O.D. Izbor opreme za dovod zraka ventilacijske jedinice(klima uređaji) tip KCKP. Smjernice za izvođenje kolegija i diplomskih projekata za studente specijalnosti 270109 "Opskrba toplinom i plinom i ventilacija". – M.: MGSU, 2009. – 32 str.

2. Belova E.M. Centralni sustavi klimatizacija u zgradama. - M.: Euroclimate, 2006. - 640 str.

3. SNiP 41-01-2003 "Grijanje, ventilacija i klimatizacija". - M.: GUP TsPP, 2004.

4. Katalog opreme "Arktos".

5. sanitarni uređaji. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 2. / Ed. N. N. Pavlov i Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 str.

6. GOST 21.602-2003. Sustav projektne dokumentacije za građenje. Pravila za provedbu radne dokumentacije za grijanje, ventilaciju i klimatizaciju. - M.: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. O režimu kretanja zraka u čeličnim zračnim kanalima.

// SOK, 2006, br. 7, str. 90-91 (prikaz, stručni).

8. Priručnik dizajnera. Interni sanitarni uređaji. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 1. / Ed. N. N. Pavlov i Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 str.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Ventilacija. - M.: ASV, 2006. - 616 str.

10. Krupnov B.A. Terminologija za građevinsku termofiziku, grijanje, ventilaciju i klimatizaciju: smjernice za studente specijalnosti "Opskrba toplinom i plinom i ventilacija".

Nakon odabira promjera ili dimenzija poprečnog presjeka zadaje se brzina zraka: , m/s, gdje je f f stvarna površina poprečnog presjeka, m 2 . Za okrugle kanale , za kvadrat , za pravokutne m 2 . Osim toga, za pravokutne kanale izračunava se ekvivalentni promjer, mm. Za kvadrate, ekvivalentni promjer jednak je stranici kvadrata.

Također možete koristiti približnu formulu . Njegova pogreška ne prelazi 3–5%, što je dovoljno za inženjerske izračune. Ukupni gubitak tlaka trenja za cijelu dionicu Rl, Pa, dobiva se množenjem specifičnih gubitaka R s duljinom dionice l. Ako se koriste zračni kanali ili kanali od drugih materijala, potrebno je uvesti korekciju za hrapavost βsh. Ovisi o apsolutnoj ekvivalentnoj hrapavosti materijala kanala K e i vrijednosti v f.

Apsolutni ekvivalent hrapavosti materijala zračnog kanala:

Vrijednosti korekcije β w:

Za čelične i vinilne kanale βsh = 1. Detaljnije vrijednosti βsh nalaze se u tablici 22.12. Uzimajući u obzir ovu korekciju, prilagođeni gubici tlaka zbog trenja Rlβ sh, Pa, dobivaju se množenjem Rl s vrijednošću β sh.

Zatim se određuje dinamički tlak u presjeku, Pa. Ovdje je ρ in gustoća transportiranog zraka, kg / m 3. Obično se uzima ρ \u003d 1,2 kg / m 3.

Stupac “lokalni otpori” sadrži nazive otpora (koljeno, tee, križ, lakat, rešetka, strop, kišobran, itd.) dostupnih u ovom području. Osim toga, zabilježen je njihov broj i karakteristike, prema kojima se određuju CMR vrijednosti za ove elemente. Na primjer, za okrugli zavoj to je kut rotacije i omjer polumjera rotacije i promjera kanala r/d, za pravokutni zavoj to je kut zakreta i dimenzije stranica kanala. a i b. Za bočne otvore u zračnom kanalu ili kanalu (na primjer, na mjestu ugradnje rešetke za dovod zraka) - omjer površine otvora i poprečnog presjeka zračnog kanala f resp / f o. Za trojnike i križnice na prolazu uzima se u obzir omjer površine poprečnog presjeka prolaza i debla f p / f s i protoka u grani i deblu L o / L s, za čepove i križeve na grani - omjer površine poprečnog presjeka grane i debla f p / f s i opet vrijednost L o /L s. Treba imati na umu da svaki T-krak ili križ povezuje dva susjedna odjeljka, ali se odnose na jedan od tih odjeljaka, u kojem je protok zraka L manji. Razlika između trka i križeva na stazi i na grani ovisi o smjeru dizajna. To je prikazano na sljedećoj slici.

Ovdje je izračunati smjer prikazan debelom linijom, a smjerovi strujanja zraka prikazani su tankim strelicama. Osim toga, označeno je točno gdje se u svakoj opciji nalaze deblo, prolaz i grana T-ceva za ispravan izbor omjera f p / f s, f o / f s i L o / L s. Imajte na umu da se u opskrbnim sustavima proračun obično provodi protiv kretanja zraka, au ispušnim sustavima uz to kretanje. Odjeljci kojima pripadaju razmatrani T-korak označeni su kvačicama. Isto vrijedi i za križeve. U pravilu, iako ne uvijek, T i križevi na prolazu pojavljuju se pri proračunu glavnog smjera, a na grani se pojavljuju prilikom aerodinamičkog povezivanja sporednih dionica (vidi dolje). U ovom slučaju, isti tee u glavnom smjeru može se smatrati tee po prolazu, au sekundarnom smjeru - kao grana s različitim koeficijentom.

Približne vrijednosti ξ za uobičajene otpore dane su u nastavku. Rešetke i sjenila uzimaju se u obzir samo na krajnjim dijelovima. Koeficijenti za križeve uzimaju se u istoj veličini kao i za odgovarajuće tee.

Vrijednosti ξ nekih lokalnih otpora.

*) negativan CMR može se pojaviti pri malim L o /L s zbog izbacivanja (usisavanja) zraka iz grane glavnim strujanjem.

Detaljniji podaci za CCM navedeni su u tablicama 22.16 - 22.43. Nakon određivanja vrijednosti Σξ izračunavaju se gubici tlaka na lokalnim otporima , Pa, i ukupni gubici tlaka na presjeku Rlβ w + Z, Pa. Kada je proračun svih dionica glavnog smjera završen, vrijednosti Rlβ w + Z za njih se zbrajaju i određuje se ukupni otpor ventilacijske mreže ΔR mreže = Σ(Rlβ w + Z). Vrijednost ΔR mreže služi kao jedan od početnih podataka za odabir ventilatora. Nakon odabira ventilatora sustav opskrbe napravi se akustički proračun ventilacijske mreže (vidi poglavlje 12) i po potrebi se izabere prigušivač.

Rezultati izračuna se unose u tablicu u sljedećem obliku.

Nakon izračuna glavnog smjera, jedna ili dvije grane su povezane. Ako sustav opslužuje nekoliko etaža, možete odabrati etažne grane na međukatovima za povezivanje. Ako sustav opslužuje jedan kat, povezuju se grane iz glavnog smjera koje nisu uključene u glavni smjer (vidi primjer u klauzuli 2.3). Proračun povezanih dionica provodi se istim redoslijedom kao i za glavni pravac, te se upisuje u tablicu u istom obliku. Povezivanje se smatra završenim ako zbroj gubitaka tlaka Σ(Rlβ w + Z) duž povezanih dionica odstupa od zbroja Σ(Rlβ w + Z) duž paralelno povezanih dionica glavnog pravca za najviše ±10%. Dijelovi duž glavnih i spojnih pravaca od mjesta njihovog grananja do krajnjih razdjelnika zraka smatraju se paralelno spojenim. Ako krug izgleda kao onaj prikazan na sljedećoj slici (glavni smjer je istaknut debelom linijom), tada poravnanje smjera 2 zahtijeva da vrijednost Rlβ w + Z za dionicu 2 bude jednaka Rlβ w + Z za dionicu 1. , dobiven proračunom glavnog pravca, s točnošću ±10%.

Programi mogu biti korisni dizajnerima, menadžerima, inženjerima. Uglavnom, dovoljno je za korištenje programa Microsoft Excel. Mnogi autori programa nisu poznati. Želio bih istaknuti rad ovih ljudi koji su na temelju Excela uspjeli pripremiti tako korisne programe za izračun. Programe za proračun ventilacije i klimatizacije možete besplatno preuzeti. Ali ne zaboravi! Ne možete apsolutno vjerovati programu, provjerite njegove podatke.

S poštovanjem, administracija stranice