Höyrynjakotaulukko pt 80 100 13 130. Höyryturbiinin toimintaan. Kemiallisesti puhdistetun vedenlämmittimen POV lämpötasapaino

Lähetä hyvä työsi tietokanta on yksinkertainen. Käytä alla olevaa lomaketta

Opiskelijat, jatko-opiskelijat, nuoret tutkijat, jotka käyttävät tietopohjaa opinnoissaan ja työssään, ovat sinulle erittäin kiitollisia.

Lähetetty http://www.allbest.ru/

huomautus

Tässä kurssityötä lämmitysjärjestelmään perustuva voimalaitoksen peruslämpökaavion laskenta suoritettiin höyryturbiini

PT-80/100-130/13 lämpötilassa ympäristöön, laskettiin regeneratiivinen lämmitysjärjestelmä ja verkkolämmittimet sekä turbiiniasennuksen ja voimayksikön lämpötehokkuusindikaattorit.

Liitteessä on turbiiniyksikköön PT-80/100-130/13 perustuva peruslämpökaavio, kaavio verkon veden ja lämmityskuorman lämpötiloista, h-s-diagrammi höyryn laajenemisesta turbiinissa, kaavio tiloista PT-80/100-130/13 turbiiniyksiköstä, yleiskuva lämmittimestä korkeapaine PV-350-230-50, erittely yleisnäkymä PV-350-230-50, turbiiniyksikön PT-80/100-130/13 pituusleikkaus, yleinen erittely apuvälineet, joka sisältyy TPP-järjestelmään.

Teos on koottu 45 arkille ja sisältää 6 taulukkoa ja 17 kuvaa. Työssä käytettiin 5 kirjallista lähdettä.

• Johdanto
• Katsaus tieteelliseen ja tekniseen kirjallisuuteen (Sähkö- ja lämpöenergian tuotantotekniikat)
• 1. PT-80/100-130/13 turbiiniyksikön lämpöpiirikaavion kuvaus
• 2. PT-80/100-130/13 turbiiniyksikön peruslämpökaavion laskenta suuren kuormituksen tilassa
• 2.1 Alkutiedot laskentaa varten
• 2.2
• 2.3 Höyryn paisuntaprosessin parametrien laskenta turbiiniosastoissa inh- Skaavio
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Verkkolämmityksen asennus (kattilahuone)
• 2.6.2 Korkeapaineiset regeneratiiviset lämmittimet ja syöttöyksikkö (pumppu)
• 2.6.3 Ilmanpoistaja syöttää vettä
• 2.6.4 Raakaveden lämmitin
• 2.6.5
• 2.6.6 Meikkiveden ilmanpoisto
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondensaattori
• 2.7
• 2.8 Turbiiniyksikön PT- energiatase80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Johtopäätös
• Bibliografia
• Johdanto
• Kaikkien korkean lämmönkulutuksen alojen suurille tehtaille optimaalinen virransyöttöjärjestelmä on alue- tai teollisuuslämpövoimalaitos.
• Lämpövoimalaitosten sähköntuotantoprosessille on ominaista korkeampi lämpöhyötysuhde ja parempi energiatehokkuus lauhdevoimaloihin verrattuna. Tämä selittyy sillä, että turbiinin hukkalämpö, ​​joka on poistettu kylmälähteeseen (ulkoisen kuluttajan lämmönvastaanottimeen), käytetään siinä.
• Työssä lasketaan teollisuuden lämpöturbiiniin PT-80/100-130/13 pohjautuva voimalaitoksen peruslämpökaavio, joka toimii suunnittelutilassa ulkoilman lämpötilassa.
• Lämpöpiirin laskennan tehtävänä on määrittää työnesteen parametrit, virtausnopeudet ja virtaussuunnat yksiköissä ja komponenteissa sekä aseman kokonaishöyrynkulutus, sähköteho ja lämpötehokkuusindikaattorit.
• 1. Kuvaus PT-turbiiniasennuksen peruslämpökaaviosta80/100-130/13

Sähköteholtaan 80 MW:n voimayksikkö koostuu korkeapainerumpukattilasta E-320/140, turbiinista PT-80/100-130/13, generaattorista ja apulaitteistosta.

Voimayksikössä on seitsemän poistoa. Turbiiniyksikössä on mahdollista suorittaa verkkoveden kaksivaiheinen lämmitys. Siellä on pää- ja huippukattila sekä PVC, joka kytketään päälle, jos kattila ei pysty tarjoamaan tarvittavaa verkkoveden lämmitystä.

Kattilasta tuleva tuore höyry, jonka paine on 12,8 MPa ja lämpötila 555 0 °C, tulee turbiinin korkeapainekammioon ja toimitettuaan se lähetetään turbiinin painekammioon ja sitten matalapainepumppuun. Poiston jälkeen höyry tulee lauhduttimeen matalapaineyksiköstä.

Regeneroinnin voimayksikkö sisältää kolme korkeapainelämmitintä (HPH) ja neljä matalapainelämmitintä (LPH). Lämmittimien numerointi tulee turbiiniyksikön pyrstöstä. Kuumennushöyryn PVD-7 kondensaatti kaskadoidaan PVD-6:een, PVD-5:een ja sitten ilmanpoistoon (6 ata). Lauhteenpoisto PND4:stä, PND3:sta ja PND2:sta suoritetaan myös kaskadissa PND1:ssä. Sitten PND1:stä lämmityshöyrykondensaatti lähetetään SM1:een (katso PrTS2).

Päälauhde ja syöttövesi lämmitetään peräkkäin PE, SKh ja PS, neljässä lämmittimessä alhainen paine(HDPE), 0,6 MPa:n ilmanpoistossa ja kolmessa korkeapainelämmittimessä (HPH). Näihin lämmittimiin syötetään höyryä kolmesta säädetystä ja neljästä säätelemättömästä turbiinihöyrynpoistosta.

Lämmitysverkon veden lämmityslohkossa on kattilaasennus, joka koostuu alemmista (PSG-1) ja ylemmistä (PSG-2) verkkolämmittimistä, jotka toimivat vastaavasti 6. ja 7. poiston höyryllä ja PVC:llä. Ylemmän ja alemman verkkolämmittimen lauhde syötetään tyhjennyspumpuilla sekoittimiin SM1 LPH1 ja LPH2 sekä SM2 lämmittimien LPH2 ja LPH3 väliin.

Syöttöveden lämmityslämpötila on alueella (235-247) 0 C ja riippuu tuorehöyryn alkupaineesta ja alilämmityksen määrästä HPH7:ssä.

Ensimmäinen höyryuutto (HPC:stä) menee syöttöveden lämmittämiseen HPH-7:ssä, toinen uutto (HPC:stä) - HPH-6:een, kolmas (HPC:stä) - HPH-5:een, D6ata tuotantoa varten; neljäs (ChSD:stä) - PND-4:ssä, viides (ChSD:stä) - PND-3:ssa, kuudes (ChSD:stä) - PND-2:ssa, ilmanpoisto (1,2 ata), PSG2:ssa, PSV:ssä; seitsemäs (ChND:stä) - PND-1:ssä ja PSG1:ssä.

Tappioiden korvaamiseksi järjestelmässä otetaan käyttöön raakavesi. Raakavesi lämmitetään raakavedenlämmittimessä (RWH) 35 o C:n lämpötilaan, jonka jälkeen kemiallinen puhdistus, menee ilmanpoistoon 1.2 ata. Lisäveden lämmityksen ja ilmanpoiston varmistamiseksi käytetään kuudennen uuton höyryn lämpöä.

Tiivistetankojen höyryä määrä D kpl = 0,003D 0 menee ilmanpoistoon (6 ata). Höyry tiivisteiden ulkokammioista ohjataan SH:hen, tiivisteen keskikammioista PS:ään.

Kattilan tyhjennys on kaksivaiheinen. Höyry 1. vaiheen paisuttimesta menee ilmanpoistoon (6 atta), 2. vaiheen paisuttimesta ilmanpoistoon (1,2 atta). 2. vaiheen laajentimen vesi syötetään verkkovesijohtoon verkkohäviöiden osittaiseksi korvaamiseksi.

Kuva 1. Lämpövoimalaitoksen kaavamainen lämpökaavio teknisten eritelmien PT-80/100-130/13 perusteella

2. Turbiiniasennuksen peruslämpökaavion laskentaPT-80/100-130/13 suuren kuormituksen tilassa

Turbiiniasennuksen peruslämpökaavion laskenta perustuu määritettyyn turbiiniin menevään höyryvirtaukseen. Laskennan tuloksena määritetään seuraava:

? turbiiniyksikön sähköteho - W e;

? turbiiniyksikön ja lämpövoimalaitoksen kokonaisenergia-indikaattorit:

b. lämpövoimalaitosten hyötysuhde sähköntuotantoon;

V. lämpövoimalaitosten hyötysuhde lämmitykseen käytettävän lämmön tuotantoon ja toimittamiseen;

d. vastaavan polttoaineen ominaiskulutus sähköntuotannossa;

e. vastaavan polttoaineen ominaiskulutus lämpöenergian tuotannossa ja toimittamisessa.

2.1 Alkutiedot laskentaa varten

Live höyrypaine -

Tuoreen höyryn lämpötila -

Paine lauhduttimessa - P = 0,00226 MPa

Tuotantohöyryn parametrit:

höyryn kulutus -

tarjoilu -,

käänteinen - .

Tuoreen höyryn kulutus turbiinia kohden -

Lämpöpiirielementtien hyötysuhdearvot on esitetty taulukossa 2.1.

Pöytä 2.1. Lämpöpiirin elementtien tehokkuus

2.2 Paineiden laskeminen turbiinin ulostuloissa

CHP-laitoksen lämpökuormituksen määräävät teollisuushöyryn kuluttajan tarpeet ja lämmön toimittaminen ulkopuolisille kuluttajille lämmitykseen, ilmanvaihtoon ja käyttöveden saantiin.

Teollisella lämmitysturbiinilla varustetun lämpövoimalaitoksen lämpötehokkuusominaisuuksien laskemiseksi suurella kuormituksella (alle -5 °C) on tarpeen määrittää höyryn paine turbiinin ulostuloissa. Tämä paine asetetaan teollisuuskuluttajan vaatimusten ja tuloveden lämpötila-aikataulun perusteella.

Tässä kurssityössä otetaan käyttöön jatkuva höyrynotto ulkoisen kuluttajan teknologisiin (tuotanto)tarpeisiin, joka on yhtä suuri kuin paine, joka vastaa turbiiniyksikön nimellistä toimintatilaa, joten paine säätelemättömässä tilassa. turbiinien nro 1 ja nro 2 poisto on yhtä suuri kuin:

Höyryparametrit turbiinin pakokaasuissa nimellistilassa tunnetaan sen tärkeimmistä teknisistä ominaisuuksista.

On tarpeen määrittää todellinen (eli tietylle moodille) painearvo lämmityksen poistoon. Voit tehdä tämän suorittamalla seuraavan toimintosarjan:

1. Annetun arvon ja valitun (määritetyn) lämpöverkon lämpötila-aikataulun perusteella määritämme verkkolämmittimien takana olevan verkkoveden lämpötilan tietyssä ulkoilman lämpötilassa t NAR

t BC = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC = 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. Veden alilämmityksen hyväksytyn arvon ja arvon mukaan t BC löydämme kyllästyslämpötilan verkkolämmittimestä:

= t Aurinko + ja

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Sitten määritämme veden ja vesihöyryn kyllästystaulukoiden avulla höyryn paineen verkkolämmittimessä R BC = 0,07136 MPa.

3. Alemman verkkolämmittimen lämpökuorma on 60 % kattilahuoneen kokonaiskuormituksesta

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Veden ja vesihöyryn kyllästystaulukoiden avulla määritämme verkkolämmittimen höyrynpaineen R Nc = 0,04411 MPa.

4. Määritämme höyryn paineen turbiinin lämmitys- (säädellyissä) poistoissa nro 6, nro 7 ottaen huomioon hyväksytyt painehäviöt putkistojen läpi:

missä otamme häviöt putkistoissa ja turbiinien ohjausjärjestelmissä:; ;

5. Höyrynpaineen arvon mukaan ( R 6 ) turbiinin kaukolämpöliitännässä nro 6 selvitämme höyryn paineen säätelemättömissä turbiinin ulostuloissa teollisuuspisteen nro 3 ja säädellyn kaukolämpöpisteen nro 6 välillä (Flügel-Stodola yhtälön mukaan):

Missä D 0 , D, R 60 , R 6 - höyryn virtaus ja paine turbiinin ulostulossa nimellis- ja lasketussa tilassa, vastaavasti.

2.3 Parametrien laskeminenhöyryn laajenemisprosessi turbiiniosastoissah- Skaavio

Käyttämällä alla kuvattua menetelmää ja edellisessä kappaleessa löydettyjä uutteiden painearvoja, rakennamme kaavion höyryn laajenemisprosessista turbiinin virtausosassa klo. t nar=- 15 є KANSSA.

Risteyspiste klo h, s- Isobardiagrammi isotermillä määrittää tuoreen höyryn entalpian (piste 0 ).

Tuorehöyryn painehäviö sulku- ja ohjausventtiileissä sekä käynnistyshöyrypolussa venttiilien ollessa täysin auki on noin 3 %. Siksi höyryn paine ennen turbiinin ensimmäistä vaihetta on yhtä suuri kuin:

Päällä h, s- kaaviossa on merkitty isobarin leikkauspiste tuoreen höyryn entalpiatason kanssa (piste 0 /).

Höyryparametrien laskemiseksi kunkin turbiiniosaston ulostulossa meillä on osastojen sisäisen suhteellisen hyötysuhteen arvot.

Taulukko 2.2. Turbiinin sisäinen suhteellinen hyötysuhde osastoittain

Tuloksena olevasta pisteestä (piste 0 /) vedetään viiva pystysuunnassa alaspäin (isentrooppia pitkin), kunnes se leikkaa paineisobaarin valinnassa nro 3. Leikkauspisteen entalpia on yhtä suuri kuin.

Höyryn entalpia kolmannessa regeneratiivisessa valintakammiossa todellisessa paisuntaprosessissa on yhtä suuri:

Samoin päällä h,s- kaavio sisältää pisteet, jotka vastaavat höyryn tilaa kuudennen ja seitsemännen uuton kammiossa.

Höyrylaajennusprosessin rakentamisen jälkeen h, S- kaavioon on piirretty säätelemättömien uuttojen isobaarit regeneratiivisiin lämmittimiin R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 ja höyryn entalpiat näissä valinnoissa on määritetty.

Rakennettu h,s- kaaviossa pisteet on yhdistetty linjalla, joka heijastaa höyryn laajenemisprosessia turbiinin virtausosassa. Höyrylaajenemisprosessin käyrä on esitetty kuvassa A.1. (Liite A).

Rakennetun mukaan h,s- kaavion avulla määritämme höyryn lämpötilan vastaavassa turbiinin ulostulossa sen paineen ja entalpian arvojen perusteella. Kaikki parametrit on esitetty taulukossa 2.3.

2.4 Termodynaamisten parametrien laskenta lämmittimissä

Regeneratiivisten lämmittimien paine on poistoputkien, varo- ja sulkuventtiilien hydraulivastuksen aiheuttaman painehäviön verran pienempi kuin paine imukammioissa.

1. Laske kylläisen vesihöyryn paine regeneratiivisissa lämmittimissä. Putkilinjan läpi menevän painehäviön turbiinin ulostuloaukosta vastaavaan lämmittimeen oletetaan olevan yhtä suuri:

Kyllästetyn vesihöyryn paine syöttö- ja lauhdeveden ilmanpoistossa tunnetaan niiden teknisistä ominaisuuksista ja on vastaavasti yhtä suuri,

2. Lämmityshöyrykondensaatin lämpötila ja entalpia määritetään kyllästyneessä tilassa olevan veden ja höyryn ominaisuuksien taulukkoa käyttäen löydettyjä kyllästyspaineita käyttäen.

3. Hyväksymme veden alilämmityksen:

Korkeapaineisissa regeneratiivisissa lämmittimissä - 2єKANSSA

Matalapaineisissa regeneratiivisissa lämmittimissä - 5єKANSSA,

Ilmanpoistajissa - 0є KANSSA ,

siksi näistä lämmittimistä lähtevän veden lämpötila on:

, є KANSSA

4. Vedenpaine vastaavien lämmittimien takana määräytyy reitin hydraulivastuksen ja pumppujen toimintatavan mukaan. Näiden paineiden arvot hyväksytään ja esitetään taulukossa 2.3.

5. Veden ja tulistetun höyryn taulukoiden avulla määritämme veden entalpian lämmittimien jälkeen (ja arvojen perusteella):

6. Veden lämmitys lämmittimessä määritellään veden entalpioiden erona lämmittimen tulo- ja poistoaukossa:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

missä on kondensaatin entalpia tiivisteen lämmittimen ulostulossa. Tässä työssä tämän arvon oletetaan olevan yhtä suuri.

7. Lämpö, ​​joka vapautuu kuumentamalla höyryä veteen lämmittimessä:

2.5 Höyryn ja veden parametrit turbiiniyksikössä

Lisälaskelmien helpottamiseksi yllä lasketut turbiiniyksikön höyryn ja veden parametrit on koottu taulukkoon 2.3.

Tiedot höyryn ja veden parametreista viemärijäähdyttimissä on esitetty taulukossa 2.4.

Taulukko 2.3. Höyryn ja veden parametrit turbiiniyksikössä

Taulukko 2.4. Höyryn ja veden parametrit viemärijäähdyttimissä

2.6 Höyryn ja lauhteen virtausnopeuksien määrittäminen lämpöpiirin elementeissä

Laskenta suoritetaan seuraavassa järjestyksessä:

1. Höyrynkulutus turbiinia kohden suunnittelutilassa.

2. Höyryä vuotaa tiivisteiden läpi

Hyväksymme siis

4. Syöttöveden kulutus kattilaa kohti (mukaan lukien puhallus)

missä on jatkuvaan puhallukseen menevän kattilaveden määrä

D jne=(b jne/100)·D s=(1,5/100)·131,15=1,968kg/s

5. Höyryn poisto tyhjennyslaajennuksesta

missä on jatkuvan tyhjennyslaajentimen huuhteluvedestä vapautuneen höyryn osuus

6. Tyhjennysveden ulostulo laajentimesta

7.Kemiallisen vedenkäsittelylaitoksen (CWW) lisäveden kulutus

mistä on lauhteen paluukerroin

teollisuuden kuluttajat, hyväksymme;

Ilmanpoistossa ja lauhduttimessa oleviin regeneratiivisiin ja verkkolämmittimiin sekä lämmittimien ja sekoittimien läpi virtaavien lauhteen laskeminen perustuu materiaali- ja lämpötasapainoyhtälöihin.

Tasapainoyhtälöt laaditaan peräkkäin jokaiselle lämpöpiirin elementille.

Turbiiniasennuksen lämpökaavion laskennan ensimmäinen vaihe on verkkolämmittimien lämpötaseiden laatiminen ja kunkin höyrynkulutuksen määrittäminen turbiinin annetun lämpökuorman ja lämpötila-aikataulun perusteella. Tämän jälkeen laaditaan lämpötaseet korkeapaineisille regeneratiivisille lämmittimille, ilmanpoistajille ja matalapainelämmittimille.

2.6.1 Verkkolämmityksen asennus (kattilahuone))

Taulukko 2.5. Höyryn ja veden parametrit verkkolämmitysasennuksessa

Asennusparametrit määritetään seuraavassa järjestyksessä.

1. Verkon vedenkulutus lasketussa tilassa

2. Alemman verkkolämmittimen lämpötasapaino

Alemman verkkolämmittimen lämmityshöyryn kulutus

taulukosta 2.1.

3. Ylemmän verkkolämmittimen lämpötasapaino

Ylemmän verkkolämmittimen lämmityshöyryn kulutus

Regeneratiiviset korkeapainelämmittimet paine- ja syöttöasennus (pumppu)

PVD 7

PVD7:n lämpötasapainon yhtälö

Lämmityshöyryn kulutus HPH7:llä

PVD 6

PVD6:n lämpötasapainon yhtälö

Lämmityshöyryn kulutus HPH6:lla

lämpö poistettu viemäristä OD2

Syöttöpumppu (PN)

Paine PN:n jälkeen

Pumpun paine PN

Paineen lasku

Veden ominaistilavuus PN v PN - määritetty taulukoista arvojen mukaan

R ma

Syöttöpumpun tehokkuus

Veden lämmitys PN

Entalpia PN:n jälkeen

Missä - taulukosta 2.3;

PVD5:n lämpötasapainon yhtälö

Lämmityshöyryn kulutus HPH5:llä

2.6.3 Syöttöveden ilmanpoisto

DPV:n venttiilivarren tiivisteistä tulevan höyryn oletetaan olevan

Venttiilivarren tiivisteistä tulevan höyryn entalpiaksi katsotaan

(at P = 12,9 MPa Ja t = 556 0 KANSSA) :

Haihtuminen ilmanpoistosta:

D ongelma=0,02 D PV=0.02

Höyryn osuus (osissa höyrystä, joka lähtee ilmanpoistosta PE:hen, keski- ja päätytiivistekammion tiiviste

Ilmanpoistajan materiaalitasapainon yhtälö:

.

Ilmanpoistolaitteen lämpötasapainon yhtälö

Kun lauseke on korvattu tähän yhtälöön D CD saamme:

Lämmityshöyryvirtaus kolmannen turbiinin uutosta DPV:hen

tästä syystä lämmityshöyryn kulutus turbiinin ulostuloaukosta 3 DPV:hen:

D D = 4,529.

Kondenssiveden virtaus ilmanpoiston tuloaukossa:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Raakaveden lämmitin

Viemäröinnin entalpia h PSV=140

.

2.6.5 Kaksivaiheinen tyhjennyslaajennus

2. vaihe: 6 atta:ssa kiehuvan veden paisuttaminen

1 atan paineeseen asti.

= + (-)

lähetetään ilmakehän ilmanpoistoon.

2.6.6 Meikkiveden ilmanpoisto

Lähetetty http://www.allbest.ru/

Palautetun kondensaatin ilmanpoiston ja lisäveden DKV materiaalitaseyhtälö.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Kemiallisesti puhdistetun veden kulutus:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

OP-purge-vesijäähdyttimen lämpötasapaino

kondensaattiturbiiniyksikön materiaali

Missä q OP = h h OP:n lisäveteen syötetty lämpö.

q OP = 670,5-160 = 510,5 kJ/kg,

Missä: h puhdistusveden entalpia OP:n ulostulossa.

Hyväksymme teollisuuden lämmönkuluttajien lauhteen palautuksen?k = 0,5 (50 %), jolloin:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Määritämme lisäveden lämmityksen OP:ssa OP:n lämpötasapainoyhtälöstä:

= 27.493 täältä:

= 21,162 kJ/kg.

Puhallusjäähdyttimen (BC) jälkeen lisävesi menee kemialliseen vedenkäsittelyyn ja sitten kemiallisesti puhdistettuun vedenlämmittimeen.

Kemiallisesti puhdistetun vedenlämmittimen POV lämpötasapaino:

Missä q 6 - turbiinin poistoaukosta nro 6 höyryllä lämmittimeen siirretyn lämmön määrä;

veden lämmitys POV:ssa. Me hyväksymme h RH = 140 kJ/kg

.

Määritämme vedenlämmittimen höyrynkulutuksen kemiallisesti puhdistetun vedenlämmittimen lämpötaseesta:

D POV 2175.34= 27.493 230.4 mistä D POV = 2,897 kg/s.

Täten,

D KV = D

Lämpötasapainon yhtälö kemiallisesti puhdistetun veden ilmanpoistolle:

D h 6 + D POV h+ D OK h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Täältä D= 0,761 kg/s - lämmityshöyryn kulutus DKV:n ja turbiinin ulostulossa nro 6.

Lauhteen virtaus DKV:n ulostulossa:

D KV = 0,761 + 56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Matalapaineiset regeneratiiviset lämmittimet

HDPE 4

PND4:n lämpötasapainoyhtälö

.

Lämmityshöyryn kulutus PND4:llä

,

Missä

HDPE3 ja mikseriSM2

Yhtenäinen lämpötasapainoyhtälö:

missä on kondenssiveden virtaus HDPE2:n lähdössä:

D K6 = D KD - D HF - D aurinko - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

korvataan D K2 yhdistettyyn lämpötasapainoyhtälöön:

D= 0,544 kg/s - lämmityshöyrynkulutus LPH3:ssa poistoaukosta nro 5

turbiinit.

PND2, mikseri SM1, PND1

Lämpötila PS:n takana:

1 materiaaliyhtälö ja 2 lämpötaseyhtälöä kootaan:

1.

2.

3.

korvaa yhtälö 2

Saamme:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondensaattori

Kondensaattorin materiaalitasapainoyhtälö

.

2.7 Materiaalitaselaskelman tarkistaminen

Lämpöpiirin kaikkien virtausten huomioon ottamisen oikeellisuus laskelmissa tarkistetaan vertaamalla turbiiniyksikön lauhduttimen höyryn ja lauhteen materiaalitaseita.

Poistohöyryn virtaus lauhduttimeen:

,

missä on höyryvirtaus turbiinin poistokammiosta numerolla.

Uutojen höyrynkulutus on esitetty taulukossa 2.6.

Taulukko 2.6. Höyryn kulutus turbiinipoistoilla

Turbiinien poistohöyryn kokonaisvirtaus

Höyryvirtaus lauhduttimeen turbiinin jälkeen:

Höyryn ja kondenssiveden tasapainovirhe

Koska höyryn ja lauhteen tasapainon virhe ei ylitä sallittua rajaa, kaikki lämpöpiirin virtaukset otetaan huomioon oikein.

2.8 Turbiiniyksikön energiatase PT- 80/100-130/13

Määritetään turbiiniosastojen teho ja sen kokonaisteho:

N i=

Missä N i OTC - turbiiniosaston teho, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - lämpöhäviö osastossa, kJ/kg,

D i OTS - höyryn kulku osaston läpi, kg/s.

lokero 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- lokero 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- lokero 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- lokero 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- lokero 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- lokero 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- lokero 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- lokero 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H Vastaanottaja OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Turbiiniosastojen kokonaisteho

3.5.2 Turbiiniyksikön sähköteho määritetään kaavalla:

N E = N i

missä on generaattorin mekaaninen ja sähköinen hyötysuhde,

N E = 83,46. 0,99. 0,98 = 80,97 MW.

2.9 Turbiiniyksikön lämpöhyötysuhteen indikaattorit

Turbiiniyksikön lämmön kokonaiskulutus

, MW

.

2. Lämmönkulutus lämmitykseen

,

Missä h T- kerroin, jossa otetaan huomioon lämpöhäviö lämmitysjärjestelmässä.

3. Lämmön kokonaiskulutus teollisuuskuluttajille

,

.

4. Lämmön kokonaiskulutus ulkopuolisille kuluttajille

, MW

.

5. Sähköntuotantoon tarkoitetun turbiinilaitteiston lämmönkulutus

,

6. Turbiinilaitteiston tehokkuus sähköntuotantoon (ottamatta huomioon sen omaa sähkönkulutusta)

,

.

7. Lämmön ominaiskulutus sähköntuotannossa

,

2.10 Lämpövoimalaitosten energiaindikaattorit

Tuoreen höyryn parametrit höyrygeneraattorin ulostulossa.

- paine P PG = 12,9 MPa;

- höyrygeneraattorin bruttohyötysuhde höyrystimen kanssa = 0,92;

- lämpötila t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg määritellyssä arvossa R PG ja t PG.

Höyrykehittimen tehokkuus, otettu E-320/140-kattilan ominaisuuksista

.

1. Höyrygeneraattorilaitoksen lämpökuorma

, MW

2. Putkilinjojen tehokkuus (lämmönsiirto)

,

.

3. Lämpövoimalaitosten hyötysuhde sähköntuotantoon

,

.

4. Lämpövoimalaitoksen tehokkuus lämmön tuotantoon ja toimittamiseen lämmitykseen, ottaen huomioon PVC

,

.

PVK klo t N=- 15 0 KANSSA toimii,

5. Vastaavan polttoaineen ominaiskulutus sähköntuotannossa

,

.

6. Vastaavan polttoaineen ominaiskulutus lämpöenergian tuotannossa ja toimituksessa

,

.

7. Polttoaineen lämmönkulutus asemaa kohti

,

.

8. Voimayksikön kokonaishyötysuhde (brutto)

,

9. Ominaislämmönkulutus lämpövoimalaitoksen tehoyksikköä kohti

,

.

10. Voimayksikön hyötysuhde (netto)

,

.

jossa E S.N on sen oma ominaissähkönkulutus, E S.N = 0,03.

11. Vastaavan polttoaineen ominaiskulutus "netto"

,

.

12. Vastaava polttoaineenkulutus

kg/s

13. Vastaavan polttoaineen kulutus ulkoisille kuluttajille toimitetun lämmön tuottamiseksi

kg/s

14. Vastaavan polttoaineen kulutus sähköntuotantoon

V E U = V U -V T U = 13,214-8,757 = 4,457 kg/s

Johtopäätös

Tuotantolämmitysturbiiniin PT-80/100-130/13 perustuvan voimalaitoksen lämpökaavion laskemisen tuloksena korkealla kuormituksella ympäristön lämpötilassa, seuraavat voimalaitosta kuvaavien pääparametrien arvot tämän tyyppisiä hankittiin:

Höyryn kulutus turbiinien poistossa

Lämmityshöyryn kulutus verkkolämmittimille

Lämmönsyöttö lämmitykseen turbiiniyksiköllä

K T= 72,22 MW;

Lämmönsyöttö turbiiniyksiköstä teollisuuskuluttajille

K P= 141,36 MW;

Lämmön kokonaiskulutus ulkopuolisille kuluttajille

K TP= 231,58 MW;

Generaattorin liittimen teho

N uh=80,97 MW;

CHP-tehokkuus sähköntuotannossa

Lämpövoimalaitosten tehokkuus lämmön tuotantoon ja toimittamiseen lämmitykseen

Polttoaineen ominaiskulutus sähköntuotannossa

b E U= 162,27g/kW/h

Polttoaineen ominaiskulutus lämpöenergian tuotannossa ja toimituksessa

b T U= 40,427 kg/GJ

CHP-laitoksen kokonaishyötysuhde "brutto"

CHP-laitoksen kokonaishyötysuhde "netto"

Vastaavan polttoaineen ominaiskulutus asemaa kohti "netto"

Bibliografia

1. Ryzhkin V.Ya. Lämpövoimalaitokset: Oppikirja yliopistoille - 2. painos, tarkistettu. - M.: Energia, 1976.-447 s.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Taulukot veden ja vesihöyryn lämpöfysikaalisista ominaisuuksista: Käsikirja. - M.: Kustantaja. MPEI, 1999. - 168 s.

3. Poleshchuk I.Z. Lämpövoimalaitosten peruslämpökaavioiden laatiminen ja laskeminen. Kurssiprojektin ohjeet tieteenalalla "Lämpövoimalaitokset ja ydinvoimalat", / Ufa State. ilmailu teknillinen yliopisto - t. - Ufa, 2003.

4. Yritysstandardi (STP UGATU 002-98). Vaatimukset rakentamiselle, esillepanolle, suunnittelulle - Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Lämpövoimalaitosten höyryputkivoimalaitokset: Viiteopas- IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Lämpö- ja ydinvoimalaitokset: Hakemisto/Yleistoimituksessa. Vastaava jäsen RAS A.V. Klimenko ja V.M. Zorina. - 3. painos - M.: Kustantaja MPEI, 2003. - 648 s.: ill. - (Lämpövoimatekniikka ja lämpötekniikka; Kirja 3).

7. . Lämpö- ja ydinvoimaloiden turbiinit: Oppikirja yliopistoille / Toim. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - 2. painos, tarkistettu. ja ylimääräistä - M.: Kustantaja MPEI, 2001. - 488 s.

8. Höyryturbiinilaitosten lämpöpiirien laskenta: Elektroninen koulutuksellinen julkaisu / Poleshchuk I.Z. - Valtion ammattikorkeakoulun UGATU, 2005.

Legenda voimalaitokset, laitteet ja niiden elementit (mukaan lukientekstiä, kuvia, hakemistoja)

D - syöttöveden ilmanpoisto;

DN - tyhjennyspumppu;

K - lauhdutin, kattila;

KN - lauhdepumppu;

OE - viemärijäähdytin;

PrTS - peruslämpökaavio;

LDPE, HDPE - regeneratiivinen lämmitin (korkea, matalapaine);

PVK - huippuveden lämmityskattila;

PG - höyrynkehitin;

PE - höyryn tulistin (ensisijainen);

PN - syöttöpumppu;

PS - tiivistepesän lämmitin;

PSG - horisontaalinen verkkolämmitin;

PSV - raakavedenlämmitin;

PT - höyryturbiini; lämmitysturbiini teollisuus- ja lämmityshöyrynpoistolla;

PHOV - kemiallisesti puhdistettu vedenlämmitin;

PE - ejektorin jäähdytin;

R - laajennin;

CHPP - sähkön ja lämmön yhteistuotantolaitos;

SM - mikseri;

CX - tiivistekotelon jääkaappi;

HPC - korkeapainesylinteri;

LPC - matalapaineinen sylinteri;

EG - sähkögeneraattori;

Liite A

Liite B

Kaavio PT-80/100-tiloista

Liite B

Lämmitysaikataulut lomien laadunvalvontaanlämpö perustuu vuorokauden keskimääräiseen ulkoilman lämpötilaan

Lähetetty osoitteessa Allbest.ru

Samanlaisia ​​asiakirjoja

Peruslämpökaavion laskenta, höyryn paisuntaprosessin rakentaminen turbiiniosastoissa. Regeneratiivisen syöttövesilämmitysjärjestelmän laskenta. Lauhteen virtauksen, turbiinin ja pumpun toiminnan määritys. Terän kokonaishäviöt ja sisäinen tehokkuus.

kurssityö, lisätty 19.3.2012


Höyrylaajenemisprosessin piirtäminen turbiinissa H-S-kaaviossa. Höyryn ja veden parametrien ja virtausnopeuksien määrittäminen voimalaitoksella. Peruslämpötaseiden laatiminen lämpöpiirin komponenteille ja laitteille. Alustava arvio höyryvirtauksesta turbiinia kohden.

kurssityö, lisätty 12.5.2012


Lämmitysturbiiniin perustuvan voimalaitoksen lämpöpiirin verifiointilaskelmien suorittamismenetelmien analyysi. Kuvaus kondensaattorin KG-6200-2 rakenteesta ja toiminnasta. T-100-130-tyyppiseen turbiiniyksikköön perustuvan lämpölaitoksen peruslämpökaavion kuvaus.

opinnäytetyö, lisätty 9.2.2010


Lämpökaavio virtalähde Höyryparametrit turbiiniuutossa. Prosessin rakentaminen hs-kaavioon. Yhteenvetotaulukko höyryn ja veden parametreista. Peruslämpötaseiden laatiminen lämpöpiirin komponenteille ja laitteille. Ilmanpoiston ja verkkoasennuksen laskenta.

kurssityö, lisätty 17.9.2012


H-s-kaavion höyrylaajenemisprosessin rakentaminen. Verkkolämmittimien asennuksen laskenta. Höyryn paisuntaprosessi syöttöpumpun käyttöturbiinissa. Höyryvirtauksen määritys turbiinia kohti. Lämpövoimalaitosten lämpöhyötysuhteen laskenta ja putkistojen valinta.

kurssityö, lisätty 10.6.2010


Yksikön peruslämpökaavion valinta ja perustelut. Tasapainon laatiminen höyryn ja veden päävirroista. Turbiinin tärkeimmät ominaisuudet. Höyrypaisuntaprosessin rakentaminen turbiinissa hs-kaaviolla. Hukkalämpökattilan lämmityspintojen laskenta.

kurssityö, lisätty 25.12.2012


Höyryturbiinin laskenta, pääelementtien parametrit kaaviokuva höyryturbiinin asennus ja höyrylaajenemisen lämpöprosessin esirakentaminen turbiinissa h-s-kaaviossa. Taloudelliset indikaattorit höyryturbiinilaitos regeneraatiolla.

kurssityö, lisätty 16.7.2013


Suunnittelun lämpökaavion laatiminen ydinvoimalaitoksen teknisistä eritelmistä. Käyttönesteen parametrien, höyryn virtausnopeuksien määrittäminen turbiiniyksikön pakokaasuissa, yksikön sisäinen teho- ja lämpötehokkuusindikaattorit kokonaisuutena. Kondenssiveden syöttöpumppujen teho.

kurssityö, lisätty 14.12.2010


Höyryn paisuntaprosessi turbiinissa. Höyryn ja syöttöveden kulutuksen määrittäminen. Lämpöpiirin elementtien laskenta. Matriisin ratkaiseminen Cramerin menetelmällä. Ohjelmakoodi ja koneen laskutoimitusten tulos. Voimayksikön tekniset ja taloudelliset indikaattorit.

kurssityö, lisätty 19.3.2014


K-500-240 turbiinin suunnittelun ja voimalaitoksen turbiiniyksikön lämpölaskelman selvitys. Turbiinin sylinterin vaiheiden lukumäärän valinta ja höyryentalpian erojen purkaminen sen vaiheiden välillä. Turbiinin tehon määritys ja työsiiven laskeminen taivutukselle ja jännitykselle.

Lämmityshöyryturbiini PT-80/100-130/13 teollisuus- ja lämmityshöyrynpoistolla on suunniteltu suoraan ohjaamaan TVF-120-2 sähkögeneraattoria pyörimisnopeudella 50 rps ja vapauttamaan lämpöä tuotanto- ja lämmitystarpeisiin.

Turbiinin pääparametrien nimellisarvot on annettu alla.

Teho, MW

nimellinen 80

maksimi 100

Steam-luokitukset

paine, MPa 12,8

lämpötila, 0 C 555

Poistetun höyryn kulutus tuotantotarpeisiin, t/h

nimellinen 185

maksimi 300

Höyrynpaineen muutoksen rajat säädetyssä lämmönpoistossa, MPa

ylempi 0,049-0,245

alempi 0,029-0,098

Tuotannon valintapaine 1.28

Veden lämpötila, 0 C

ravitsevaa 249

jäähdytys 20

Jäähdytysveden kulutus, t/h 8000

Turbiinissa on seuraavat säädettävät höyrynpoistot:

tuotanto absoluuttisella paineella (1,275 0,29) MPa ja kahdella kuumennusuutolla - ylempi absoluuttisella paineella alueella 0,049-0,245 MPa ja alemmalla paineella alueella 0,029-0,098 MPa. Lämmitysilman painetta säädetään yhdellä ohjauskalvolla, joka on asennettu ylempään lämmityskammioon. Säädettävä paine lämmityspistorasioissa se on tuettu: ylemmässä ulostulossa - molempien lämmitysliitäntöjen ollessa päällä, alemmassa ulostulossa - yhden alemman lämmitysliittimen ollessa päällä. Verkkovesi on johdettava alemman ja ylemmän lämmitysvaiheen verkkolämmittimien läpi peräkkäin ja yhtä suuria määriä. Verkkolämmittimien läpi kulkevan veden virtausta on valvottava.

Turbiini on yksiakselinen kaksisylinterinen yksikkö. HPC:n virtausosassa on yksikäämin ohjausaste ja 16 painetasoa.

LPC:n virtausosa koostuu kolmesta osasta:

ensimmäisessä (ylempään lämmityslähtöön asti) on ohjausaste ja 7 painetasoa,

toinen (lämmitysuuttojen välillä) kaksi painevaihetta,

kolmas - säätövaihe ja kaksi painevaihetta.

Korkeapaineroottori on kiinteästi taottu. Matalapaineroottorin kymmenen ensimmäistä levyä on taottu kiinteästi akseliin, loput kolme levyä on asennettu.

Turbiinin höyrynjako on suutin. HPC:stä poistuttaessa osa höyrystä menee ohjattuun tuotannon uuttoon, loput lähetetään LPC:hen. Lämmitysuutot suoritetaan vastaavista LPC-kammioista.

Lämpenemisajan lyhentämiseksi ja käynnistysolosuhteiden parantamiseksi laippojen ja nastojen höyrylämmitys ja jännitteinen höyrynsyöttö HPC:n etutiivisteeseen on järjestetty.

Turbiini on varustettu akselin kääntölaitteella, joka pyörittää turbiiniyksikön akselilinjaa 3,4 rpm:n taajuudella.

Turbiinin siipilaitteisto on suunniteltu toimimaan 50 Hz:n verkkotaajuudella, mikä vastaa turbiiniyksikön roottorin nopeutta 50 rpm (3000 rpm). Turbiinin pitkäaikainen käyttö sallitaan verkkotaajuuspoikkeamalla 49,0-50,5 Hz.

Matalapaineroottorin kymmenen ensimmäistä levyä on taottu kiinteästi akseliin, loput kolme levyä on asennettu.

HPC- ja LPC-roottorit on liitetty jäykästi toisiinsa roottoreihin kiinteästi taotuilla laipoilla. LPC:n ja TVF-120-2-tyypin generaattorin roottorit on yhdistetty jäykällä kytkimellä.

Turbiinin höyrynjako on suutin. Tuore höyry syötetään erilliseen suutinlaatikkoon, jossa on automaattinen suljin, josta höyry virtaa ohitusputkia pitkin turbiinin ohjausventtiileihin.

HPC:stä poistuttaessa osa höyrystä menee ohjattuun tuotannon uuttoon, loput lähetetään LPC:hen.

Lämmitysuutot suoritetaan vastaavista LPC-kammioista.

Turbiinin kiinnityskohta sijaitsee turbiinin rungossa generaattorin puolella ja yksikkö laajenee kohti etulaakeria.

Lämpenemisajan lyhentämiseksi ja käynnistysolosuhteiden parantamiseksi laippojen ja nastojen höyrylämmitys ja jännitteinen höyrynsyöttö HPC:n etutiivisteeseen on järjestetty.

Turbiini on varustettu akselin kääntölaitteella, joka pyörittää yksikön akselilinjaa taajuudella 0,0067.

Turbiinin siipilaite on suunniteltu ja konfiguroitu toimimaan verkkotaajuudella 50 Hz, mikä vastaa roottorin 50 kierrosta. Turbiinin pitkäaikainen käyttö sallitaan verkkotaajuudella 49 - 50,5 Hz.

Turbiiniyksikön perustuksen korkeus lauhdutushuoneen lattiatasosta turbiinihuoneen lattiatasoon on 8 m.

2.1 PT-80/100-130/13 turbiinin lämpöpiirikaavion kuvaus

Kondensointilaite sisältää lauhdutinryhmän, ilmanpoistolaitteen, lauhde- ja kiertovesipumput, kiertojärjestelmän ejektorin, vesisuodattimet ja putkistot tarvittavin liittimineen.

Lauhdutinryhmä koostuu yhdestä sisäänrakennetulla lauhduttimesta, jonka kokonaisjäähdytyspinta-ala on 3000 m² ja joka on suunniteltu kondensoimaan siihen tuleva höyry, luomaan tyhjiön turbiinin pakoputkeen ja säilyttämään lauhteen sekä käytä lauhduttimeen tulevan höyryn lämpöä käyttötiloissa lämpöaikataulun mukaisesti lisäveden lämmittämiseen sisäänrakennetussa nipussa.

Lauhduttimessa on höyryosaan rakennettu erityinen kammio, johon on asennettu HDPE-osa nro 1. Loput HDPE:t asentaa erillinen ryhmä.

Regeneroiva yksikkö on suunniteltu lämmittämään syöttövettä turbiinin säätelemättömistä ulostuloista otetulla höyryllä, ja siinä on neljä LPH-vaihetta, kolme HPH-vaihetta ja ilmanpoisto. Kaikki lämmittimet ovat pintatyyppisiä.

HPH nro 5,6 ja 7 ovat pystysuuntaisia, ja niissä on sisäänrakennetut lämmönvaimentimet ja tyhjennysjäähdyttimet. PVD:t on varustettu ryhmäsuojauksella, joka koostuu automaattisesta ulostulosta ja Tarkista venttiilit veden tulo- ja poistoaukossa automaattinen venttiili sähkömagneetilla, putkisto lämmittimien käynnistämiseen ja sammuttamiseen.

HDPE ja HDPE (paitsi HDPE nro 1) on varustettu ohjausventtiileillä kondenssiveden poistoa varten, joita ohjataan elektronisilla säätimillä.

Lämmityshöyryn kondensaatin tyhjennys lämmittimistä on kaskadi. HDPE nro 2:sta kondensaatti pumpataan pois tyhjennyspumpulla.

Lämmitysverkkovesiasennus sisältää kaksi verkkolämmitintä, lauhde- ja verkkopumppua. Jokainen kiuas on vaakasuora höyry-vesi-lämmönvaihdin, jonka lämmönvaihtopinta-ala on 1300 m², joka muodostuu suorasta messinkiputket, molemmin puolin levenevä putkilevy.

3 Aseman lämpöpiirin apulaitteiden valinta

3.1 Turbiinin mukana toimitetut laitteet

Koska Lauhdutin, pääejektori, matala- ja korkeapainelämmittimet toimitetaan suunnitellulle asemalle turbiinin mukana, sitten asemalle asennuksessa käytetään seuraavia:

a) Lauhdutintyyppi 80-KTSST-1, kolme kappaletta, yksi kutakin turbiinia kohden;

b) Pääejektorityyppi EP-3-700-1, kuusi kappaletta, kaksi kutakin turbiinia kohden;

c) Matalapainelämmittimet tyyppiä PN-130-16-10-II (PND nro 2) ja PN-200-16-4-I (PND nro 3,4);

d) Korkeapainelämmittimet tyyppiä PV-450-230-25 (PVD nro 1), PV-450-230-35 (PVD nro 2) ja PV-450-230-50 (PVD nro 3).

Esitettyjen laitteiden ominaisuudet on koottu taulukoihin 2, 3, 4, 5.

Taulukko 2 - kondensaattorin ominaisuudet

Taulukko 3 - päälauhduttimen ejektorin ominaisuudet

Johdanto

Kaikkien korkean lämmönkulutuksen alojen suurille tehtaille optimaalinen virransyöttöjärjestelmä on alue- tai teollisuuslämpövoimalaitos.

Lämpövoimalaitosten sähköntuotantoprosessille on ominaista korkeampi lämpöhyötysuhde ja parempi energiatehokkuus lauhdevoimaloihin verrattuna. Tämä selittyy sillä, että turbiinin hukkalämpö, ​​joka on poistettu kylmälähteeseen (ulkoisen kuluttajan lämmönvastaanottimeen), käytetään siinä.

Työssä lasketaan teollisuuden lämpöturbiiniin PT-80/100-130/13 pohjautuva voimalaitoksen peruslämpökaavio, joka toimii suunnittelutilassa ulkoilman lämpötilassa.

Lämpöpiirin laskennan tehtävänä on määrittää työnesteen parametrit, virtausnopeudet ja virtaussuunnat yksiköissä ja komponenteissa sekä aseman kokonaishöyrynkulutus, sähköteho ja lämpötehokkuusindikaattorit.

PT-80/100-130/13 turbiiniyksikön lämpöpiirikaavion kuvaus

Sähköteholtaan 80 MW:n voimayksikkö koostuu korkeapainerumpukattilasta E-320/140, turbiinista PT-80/100-130/13, generaattorista ja apulaitteistosta.

Voimayksikössä on seitsemän poistoa. Turbiiniyksikössä on mahdollista suorittaa verkkoveden kaksivaiheinen lämmitys. Siellä on pää- ja huippukattila sekä PVC, joka kytketään päälle, jos kattila ei pysty tarjoamaan tarvittavaa verkkoveden lämmitystä.

Kattilasta tuleva tuore höyry, jonka paine on 12,8 MPa ja lämpötila 555 0 C, tulee turbiinin korkeapainekammioon ja toimitettuaan se lähetetään turbiinin painekammioon ja sitten matalapainepumppuun. Poiston jälkeen höyry tulee lauhduttimeen matalapaineyksiköstä.

Regeneroinnin voimayksikkö sisältää kolme korkeapainelämmitintä (HPH) ja neljä matalapainelämmitintä (LPH). Lämmittimien numerointi tulee turbiiniyksikön pyrstöstä. Kuumennushöyryn PVD-7 kondensaatti kaskadoidaan PVD-6:een, PVD-5:een ja sitten ilmanpoistoon (6 ata). Lauhteenpoisto PND4:stä, PND3:sta ja PND2:sta suoritetaan myös kaskadissa PND1:ssä. Sitten PND1:stä lämmityshöyrykondensaatti lähetetään SM1:een (katso PrTS2).

Päälauhde ja syöttövesi lämmitetään peräkkäin PE:ssä, SH:ssa ja PS:ssä, neljässä matalapainelämmittimessä (LPH), 0,6 MPa:n ilmanpoistossa ja kolmessa korkeapainelämmittimessä (HPH). Näihin lämmittimiin syötetään höyryä kolmesta säädetystä ja neljästä säätelemättömästä turbiinihöyrynpoistosta.

Lämmitysverkon veden lämmityslohkossa on kattilaasennus, joka koostuu alemmista (PSG-1) ja ylemmistä (PSG-2) verkkolämmittimistä, jotka toimivat vastaavasti 6. ja 7. poiston höyryllä ja PVC:llä. Ylemmän ja alemman verkkolämmittimen lauhde syötetään tyhjennyspumpuilla sekoittimiin SM1 LPH1 ja LPH2 sekä SM2 lämmittimien LPH2 ja LPH3 väliin.

Syöttöveden lämmityslämpötila on alueella (235-247) 0 C ja riippuu tuorehöyryn alkupaineesta ja alilämmityksen määrästä HPH7:ssä.

Ensimmäinen höyryuutto (HPC:stä) menee syöttöveden lämmittämiseen HPH-7:ssä, toinen uutto (HPC:stä) - HPH-6:een, kolmas (HPC:stä) - HPH-5:een, D6ata tuotantoa varten; neljäs (ChSD:stä) - PND-4:ssä, viides (ChSD:stä) - PND-3:ssa, kuudes (ChSD:stä) - PND-2:ssa, ilmanpoisto (1,2 ata), PSG2:ssa, PSV:ssä; seitsemäs (ChND:stä) - PND-1:ssä ja PSG1:ssä.

Tappioiden korvaamiseksi järjestelmässä otetaan käyttöön raakavesi. Raakavesi lämmitetään raakavedenlämmittimessä (RWH) 35 o C:n lämpötilaan, jonka jälkeen se kemiallisen käsittelyn jälkeen menee 1,2 ata:n ilmanpoistoon. Lisäveden lämmityksen ja ilmanpoiston varmistamiseksi käytetään kuudennen uuton höyryn lämpöä.

Tiivistetankojen höyryä määrä D kpl = 0,003D 0 menee ilmanpoistoon (6 ata). Höyry tiivisteiden ulkokammioista ohjataan SH:hen, tiivisteen keskikammioista PS:ään.

Kattilan tyhjennys on kaksivaiheinen. Höyry 1. vaiheen paisuttimesta menee ilmanpoistoon (6 atta), 2. vaiheen paisuttimesta ilmanpoistoon (1,2 atta). 2. vaiheen laajentimen vesi syötetään verkkovesijohtoon verkkohäviöiden osittaiseksi korvaamiseksi.

Kuva 1. Lämpövoimalaitoksen kaavamainen lämpökaavio teknisten eritelmien PT-80/100-130/13 perusteella

OHJE

PT-80/100-130/13 LMZ.

Sinun pitäisi tietää ohjeet:

1. kattila-turbiiniliikkeen johtaja-2,

2. Käyttö-2:n kattilaturbiiniliikkeen apulaisjohtaja,

3. aseman 2 vanhempi vuoronjohtaja,

4. vuoropäällikkö asemalla-2,

5. Kattila-turbiinipaja-2:n turbiiniosaston vuoropäällikkö,

6. luokan VI höyryturbiinien keskusvalvomo,

7. V-luokan turbiinilaitteiden käyttäjä-tarkastaja;

8. Tason IV turbiinilaitteiston käyttäjä.

Petropavlovsk-Kamchatsky

JSC Energia ja sähköistys "Kamchatskenergo".

Haara "Kamchatka CHPP".

VAHVISTAN:

OJSC "Kamchatskenergo" KTET:n sivuliikkeen pääinsinööri

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20

OHJE

Höyryturbiinin käyttöohje

PT-80/100-130/13 LMZ.

Ohjeen voimassaoloaika:

"____" ____________ 20

kirjoittaja "____"____________ 20

Petropavlovsk - Kamtšatski

1. Yleiset määräykset…………………………………………………………………… 6

1.1. Höyryturbiinin PT80/100-130/13 turvallisen toiminnan kriteerit………………. 7

1.2. Turbiinin tekniset tiedot………………………………………………………………….. 13

1.4. Turbiinin suojaus………………………………………………………………………………………… 18

1.5. Turbiini on hätäpysäytettävä ja tyhjiö katkaistava manuaalisesti…………… 22

1.6. Turbiini on pysäytettävä välittömästi………………………………………… 22

Turbiini on purettava ja pysäytettävä jakson aikana

voimalaitoksen pääinsinöörin määräämä……………………………..……..… 23

1.8 Turbiinin pitkäaikainen käyttö nimellisteholla on sallittu……………………… 23

2. Lyhyt kuvaus turbiinin suunnittelu……………………………………….. 23

3. Turbiiniyksikön öljynsyöttöjärjestelmä……………………………………..…. 25

4. Generaattorin akselin tiivistejärjestelmä………………………………………………… 26

5. Turbiinin ohjausjärjestelmä…………………………………………………. 30

6. Generaattorin tekniset tiedot ja kuvaus……………………………………. 31

7. Lauhdutusyksikön tekniset ominaisuudet ja kuvaus…. 34

8. Kuvaus ja tekniset tiedot uudistuva kasvi...... 37

Asennuksen kuvaus ja tekniset ominaisuudet

verkkoveden lämmitys……………………………………………………………… 42

10. Turbiiniyksikön valmistelu käynnistystä varten…………………………………………….… 44

10.1. Yleiset määräykset………………………………………………………………………………………………….44

10.2. Valmistelee öljyjärjestelmän käyttöönottoa………………………………………………………

10.3. Ohjausjärjestelmän valmistelu käynnistystä varten…………………………………………………..…….49

10.4 Regenerointi- ja lauhdutusyksikön valmistelu ja käynnistys…………………………………49

10.5. Valmistelu toimimaan asennuksen lämmitysverkon vettä varten ……………… ..... 54

10.6. Kaasunkäsittelylaitoksen höyryputken lämmitys……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

11. Turbiiniyksikön käynnistäminen…………………………………………………………..… 55

11.1. Yleiset ohjeet……………………………………………………………………………………….55

11.2. Turbiinin käynnistäminen kylmästä tilasta………………………………………………………………61

11.3. Turbiinin käynnistäminen kylmästä tilasta………………………………………………………………...64

11.4. Turbiinin käynnistäminen kuumasta tilasta……………………………………………………………..65

11.5. Turbiinin käynnistämisen erityispiirteet tuoreen höyryn liukuparametreilla…………………….…..67

12. Tuotantohöyrynpoiston kytkeminen päälle…………………………………… 67

13. Tuotantohöyrynpoiston poistaminen käytöstä……………………………….… 69

14. Yhteistuotannon höyrynpoiston kytkeminen päälle………………………………..…. 69

15. Yhteistuotannon höyrynpoiston sulkeminen…………………………………. 71

16. Turbiinin huolto normaalin käytön aikana…………………….… 72

16.1 Yleiset määräykset…………………………………………………………………………………….72

16.2 Lauhdutusyksikön huolto………………………………………………………………..74

16.3 Regeneratiivisen yksikön huolto……………………………………………………………………..76

16.4 Öljynsyöttöjärjestelmän huolto…………………………………………………………87

16.5 Generaattorin huolto……………………………………………………………………………………79

16.6 Lämmitysverkoston veden asennuksen huolto…………………………………….……80

17. Turbiinin pysäyttäminen……………………………………………………………… 81

17.1 Yleiset ohjeet turbiinin pysäyttämiseksi…………………………………………………………………81

17.2 Turbiinin sammutus varauksena sekä korjauksiin ilman jäähdytystä………………………..…82

17.3 Turbiinin sammuttaminen korjausta varten jäähdytyksellä…………………………………………………………………84

18. Turvallisuusvaatimukset…………………………………….…… 86

19. Toimenpiteet turbiinionnettomuuksien ehkäisemiseksi ja poistamiseksi…… 88

19.1. Yleiset ohjeet……………………………………………………………………………………88

19.2. Turbiinin hätäpysäytystapaukset………………………………………………………………90

19.3. Turbiinien teknisten suojausten suorittamat toiminnot…………………………………91

19.4. Henkilöstön toimet turbiinin hätätilanteessa………………………………..…….92

20. Laitekorjaukseen pääsyä koskevat säännöt………………………………….… 107

21. Menettely turbiinien testaukseen hyväksymiseksi……………………………………….. 108

Sovellukset

22.1. Turbiinin käynnistysaikataulu kylmästä tilasta (metallin lämpötila

Korkeapainepaine höyryn tulovyöhykkeellä on alle 150 ˚С)………………………………………………………………………………………………

22.2. Turbiinin käynnistysaikataulu 48 tunnin käyttämättömyyden jälkeen (metallin lämpötila

HPC höyryn tulovyöhykkeessä 300 ˚С)……………………………………………………………………..110

22.3. Turbiinin käynnistysaikataulu 24 tunnin käyttämättömyyden jälkeen (metallin lämpötila

HPC höyryn imuvyöhykkeellä 340 ˚С)…………………………………………………………………………………..…111

22.4. Turbiinin käynnistysaikataulu 6-8 tunnin käyttämättömyyden jälkeen (metallin lämpötila

HPC höyryn sisääntulovyöhykkeessä 420 ˚С)…………………………………………………………………………………….112

22.5. Turbiinin käynnistysaikataulu tyhjäkäynnin jälkeen 1-2 tuntia (metallin lämpötila

HPC höyryn sisääntuloalueella 440 ˚С)………………………………………………………

22.6. Likimääräiset turbiinin käynnistysaikataulut nimellisarvolla

tuorehöyryparametrit…………………………………………………………………………………….…114

22.7. Leikkaus pituussuunnassa turbiinit…………………………………………………………..….…115

22.8. Turbiinin ohjauspiiri…………………………………………………………..…..116

22.9. Turbiiniyksikön lämpökaavio………………………………………………………………….….118

23. Lisäykset ja muutokset…………………………………………………. 119

YLEISET MÄÄRÄYKSET.

Höyryturbiini tyyppi PT-80/100-130/13 LMZ tuotanto- ja 2-vaiheisella lämmityshöyrynpoistolla, nimellisteho 80 MW ja enintään 100 MW (tietyssä ohjattujen poistojen yhdistelmässä) on tarkoitettu generaattorin suorakäyttöön vaihtovirta TVF-110-2E U3 teholla 110 MW, asennettu turbiinin kanssa yhteiselle alustalle.

Luettelo lyhenteistä ja symboleja:

AZV - automaattinen korkeapaineventtiili;

VPU - akselin kääntölaite;

GMN - pääöljypumppu;

GPZ - päähöyryventtiili;

KOS - takaiskuventtiili servomoottorilla;

KEN - sähköinen kondenssivesipumppu;

MUT - turbiinin ohjausmekanismi;

OM - tehonrajoitin;

HPH - korkeapainelämmittimet;

LPH - matalapainelämmittimet;

PMN - käynnistysöljypumppu;

PN - tiiviste höyryjäähdytin;

PS - tiivistä höyryjäähdytin ejektorilla;

PSG-1 - pohjan poiston verkkolämmitin;

PSG-2 - sama, ylempi valinta;

PEN - sähköinen ravintopumppu;

HPR - korkeapaineroottori;

RK - ohjausventtiilit;

RND - matalapaineroottori;

RT - turbiinin roottori;

HPC - korkeapainesylinteri;

LPC - matalapaineinen sylinteri;

RMN - varaöljypumppu;

AMN - hätäöljypumppu;

RPDS - öljynpaineen pudotusrele voitelujärjestelmässä;

Ppr on höyryn paine tuotannon näytteenottokammiossa;

P on paine alemmassa lämmityskammiossa;

R - sama, ylempi lämmityspoisto;

Dpo - höyrynkulutus tuotannon uuttamiseen;

D - kokonaisvirtausnopeus PSG-1,2:lle;

KAZ - automaattinen suljinventtiili;

MNUV - generaattorin akselitiiviste öljypumppu;

NOG - generaattorin jäähdytyspumppu;

ACS - automaattinen ohjausjärjestelmä;

EGP - sähköhydraulinen muunnin;

KIS - toimeenpaneva solenoidiventtiili;

TO - lämmön poisto;

PO - tuotannon valinta;

MO - öljynjäähdytin;

RPD - paine-eron säädin;

PSM - liikkuva öljynerotin;

ZG - hydraulinen suljin;

BD - vaimennussäiliö;

IM - öljysuutin;

RS - nopeudensäädin;

RD - paineensäädin.

1.1.1. Turbiiniteholla:

Suurin turbiiniteho täysin kytkettynä

uudistaminen ja tietyt tuotantoyhdistelmät ja

lämmönpoisto………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

Suurin turbiiniteho kondensaatiotilassa, kun HPV-5, 6, 7 on kytketty pois päältä …………………………………………………………………………………… 76 MW

Suurin turbiiniteho lauhdutustilassa, kun PND-2, 3, 4 on kytketty pois päältä …………………………………………………………………………..71 MW

Suurin turbiiniteho kondensaatiotilassa, kun se on pois päältä

PND-2, 3, 4 ja PVD-5, 6, 7 ………………………………………………………………………………….68 MW

jotka sisältyvät HPV-5,6,7……………………………………………………………..10 MW:n toimintaan

Turbiinin minimiteho kondensaatiotilassa klo

joka käynnistää tyhjennyspumpun PND-2……………………………………………….20 MW

Turbiiniyksikön pienin teho, jolla se kytketään päälle

säädettävien turbiinien poistojen toiminta………………………………………………………………… 30 MW

1.1.2. Turbiinin roottorin nopeuden perusteella:

Turbiinin roottorin nimellisnopeus…………………………………………………………..3000 rpm

Turbiinin roottorin nimellinen pyörimisnopeus

laite …………………………………………………………………………………………..………..3,4 rpm

Suurin poikkeama turbiinin roottorin nopeus

jossa turbiiniyksikkö on sammutettu suojauksella…………………………………….………..…..3300 rpm

3360 rpm

Turbogeneraattorin roottorin kriittinen pyörimisnopeus……………………………………….1500 rpm

Matalapaineturbiinin roottorin kriittinen pyörimisnopeus………………………………1600 rpm

Korkeapaineturbiinin roottorin kriittinen pyörimisnopeus…………………………..….1800 rpm

1.1.3. Tulistetun höyryn virtauksen mukaan turbiiniin:

Nimellinen höyryvirta turbiinia kohti, kun se toimii lauhdutustilassa

regenerointijärjestelmän ollessa täysin päällä (nimellisteholla

turbiiniyksikkö 80 MW) ……………………………………………………………………………………305 t/tunti

Suurin höyryvirtaus per turbiini, kun järjestelmä on päällä

regenerointi, säännelty tuotanto ja lämmönpoisto

ja suljettu ohjausventtiili nro 5 …..………………………………………………………………..415 t/tunti

Suurin höyryvirtaus per turbiini………………………………………………………………470 t/tunti

tila pois käytöstä PVD-5, 6, 7 ……………………………………………………………..270 t/tunti

Suurin höyryvirtaus turbiinia kohti käytettäessä kondensaatiota

tila pois käytöstä LPG-2, 3, 4 ………………………………………………………………………………..260t/tunti

Suurin höyryvirtaus turbiinia kohti käytettäessä kondensaatiota

tila, jossa PND-2, 3, 4 ja PVD-5, 6, 7……………………………………………..…230t/tunti

1.1.4. Tulistetun höyryn absoluuttisen paineen mukaan ennen CBA:ta:

Tulistetun höyryn nimellinen absoluuttinen paine ennen sydäntä………………………………..130 kgf/cm 2

Tulistetun höyryn absoluuttisen paineen sallittu lasku

CBA:n edessä turbiinin käytön aikana…………………………………………………………125 kgf/cm 2

Tulistetun höyryn absoluuttisen paineen sallittu nousu

CBA:n edessä turbiinin käytön aikana.…………………………………………………………………………………135 kgf/cm 2

Tulistetun höyryn absoluuttisen paineen maksimipoikkeama ennen CBA:ta

turbiinin käytön aikana ja kunkin poikkeaman kesto on enintään 30 minuuttia……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Perustuu tulistetun höyryn lämpötilaan ennen CBA:ta:

Tulistetun höyryn nimellislämpötila ennen sydäntä..…………………………………..…..555 0 C

Tulistetun höyryn lämpötilan sallittu lasku

ennen kustannustehokkuutta turbiinin käytön aikana..……………………………………………………………………… 545 0 C

Tulistetun höyryn lämpötilan sallittu nousu ennen

CBA turbiinin käytön aikana……………………………………………………………………………………….. 560 0 C

Tulistetun höyryn suurin lämpötilapoikkeama ennen sydäntä klo

turbiinin toiminta ja kunkin poikkeaman kesto on enintään 30

minuuttia……………………………………………………………………………………………………….………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

Tulistetun höyryn minimilämpötilapoikkeama ennen CBA:ta klo

jossa turbiiniyksikkö on sammutettu suojauksella…………………………………………………………425 0 C

1.1.6. Perustuu absoluuttiseen höyrynpaineeseen turbiinin ohjausvaiheissa:

tulistetun höyryn virtausnopeuksilla turbiiniin jopa 415 t/tunti. ..…………………………………………...98,8 kgf/cm 2

Maksimi absoluuttinen höyrypaine HPC:n ohjausvaiheessa

kun turbiini toimii lauhdutustilassa PVD-5, 6, 7 ollessa pois päältä………….…64 kgf/cm 2

Maksimi absoluuttinen höyrypaine HPC:n ohjausvaiheessa

kun turbiini toimii lauhdutustilassa LPG-2, 3, 4 ollessa pois päältä ………….…62 kgf/cm 2

Maksimi absoluuttinen höyrypaine HPC:n ohjausvaiheessa

kun turbiini toimii lauhdutustilassa PND-2, 3, 4 ollessa pois päältä

ja PVD-5, 6.7……………………………………………………………..……….………… .....55 kgf /cm 2

Suurin absoluuttinen höyrynpaine tankkauskammiossa

HPC-venttiili (4-vaiheen takana) tulistetun höyryn virtausnopeuksilla turbiiniin

yli 415 t/tunti……………………………………………………………………………………83 kgf/cm 2

Suurin absoluuttinen höyrynpaine ohjauskammiossa

LPC-askelmat (18. askelman takana) ………………………………………………………………………..13,5 kgf/cm 2

1.1.7. Absoluuttisen höyrynpaineen mukaan säädellyissä turbiinien poistoissa:

Absoluuttisen höyrynpaineen sallittu nousu

valvottu tuotantovalikoima……………………………………………………………16 kgf/cm 2

Absoluuttisen höyrynpaineen sallittu lasku

valvottu tuotantovalikoima……………………………………………………………10 kgf/cm 2

Absoluuttisen höyrynpaineen suurin poikkeama valvotussa tuotantovalinnassa, jossa ne laukeavat varoventtiilit……………………………………………………………………………………..19,5 kgf/cm 2

ylempi lämmitysvalinta……………………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2

ylempi lämmönpoisto…………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2

Absoluuttisen höyrynpaineen maksimipoikkeama säädetyssä

ylempi lämmitysvalinta, jossa se laukeaa

varoventtiili………………………………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm 2

Absoluuttisen höyrynpaineen maksimipoikkeama

ohjattu ylälämmityksen poisto, jossa

turbiiniyksikkö on sammutettu suojauksella………………………………………………………………………3,5 kgf/cm 2

Absoluuttisen höyrynpaineen sallittu nousu säädellyssä

alempi lämmönpoisto……………………………………………………………………1 kgf/cm 2

Absoluuttisen höyrynpaineen sallittu lasku säädellyssä

matalampi lämmönpoisto…………………………………………………………………..0,3 kgf/cm 2

Suurin sallittu paine-eron pieneneminen kammion välillä

alempi lämmityksen poisto ja turbiinilauhdutin……………………………….… jopa 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. Ohjattuihin turbiinipoistoihin virtaavan höyryn mukaan:

Nimellinen höyryvirta säädetyssä tuotannossa

valikoima………………………………………………………………………………………….……185 t/tunti

Suurin höyryvirta kontrolloidussa tuotannossa…

turbiinin nimellisteho ja sammutettu

lämmönpoisto………………………………………………………………………………245 t/tunti

Suurin höyryvirta kontrolloidussa tuotannossa

valinta absoluuttisella paineella, joka on 13 kgf/cm 2,

turbiinin teho laskettiin 70 MW:iin ja sammutettiin

lämmönpoisto………………………………………………………………………..……300 t/tunti

Nimellinen höyryvirtaus säädettävässä yläosassa

lämmönpoisto…………………………………………………………………………………………132 t/tunti

ja vammaisen tuotannon valinta…………………………………………………………150 t/tunti

Suurin höyryvirtaus säädettävässä kannessa

kaukolämpö teholla 76 MW

turbiini ja poiskytketty tuotannon poisto…………………………………………………………………220 t/tunti

Suurin höyryvirtaus säädettävässä kannessa

lämmönpoisto nimellisturbiiniteholla

ja vähennetty 40 t/h höyrynkulutus tuotantovalinnalla………………………………200 t/h

Suurin höyryvirtaus PSG-2:ssa absoluuttisella paineella

ylemmässä lämpöpoistossa 1,2 kgf/cm 2 ……………………………………………….…145 t/tunti

Suurin höyryvirtaus PSG-1:ssä absoluuttisella paineella

alemmassa lämpöpoistossa 1 kgf/cm 2 …………………………………………………….220 t/tunti

1.1.9. Perustuu höyryn lämpötilaan turbiinin ulostuloissa:

Nimellinen höyryn lämpötila säännellyssä tuotannossa

valinta OU-1, 2 (3,4) jälkeen …………………………………………………………………………………………..280 0 C

Sallittu höyryn lämpötilan nousu hallinnassa

tuotannon valinta OU-1, 2 (3,4) jälkeen ………………………………………………………………………285 0 C

Sallittu höyryn lämpötilan lasku säädellyssä

tuotannon valinta OU-1.2:n (3.4) jälkeen ……………………………………………………………………….…275 0 C

1.1.10. Turbiinin lämpötilan mukaan:

Metallin lämpötilan nousun enimmäisnopeus

…..………………………………..15 0 S/min.

ohitusputket ABC:stä HPC:n ohjausventtiileihin

tulistetun höyryn lämpötiloissa alle 450 astetta C……………………………………….………25 0 C

Suurin sallittu metallin lämpötilaero

ohitusputket ABC:stä HPC:n ohjausventtiileihin

tulistetun höyryn lämpötilassa yli 450 astetta C……………………………………………………………………….20 0 C

Pintametallin suurin sallittu lämpötilaero

ja HPC:n (LPC) pohja höyryn sisääntulovyöhykkeellä ……………………………………………………………………..50 0 C

Suurin sallittu metallin lämpötilaero

poikkileikkaus(leveys) vaakasuorat laipat

sylinterin liitin kytkemättä lämmitysjärjestelmää päälle

HPC-laipat ja nastat..……………………………………………………………………………80 0 C

HPC-liitin laippojen ja pulttien lämmityksellä ………………………………………..…50 0 C

vaakasuuntaisten laippojen poikkileikkauksessa (leveydellä).

HPC-liitin laippojen ja pulttien lämmityksellä ……………………………………………-25 0 C

Suurin sallittu metallin lämpötilaero yläosan välillä

ja HPC:n alalaipat (oikea ja vasen) kun

laippojen ja nastojen lämmitys ………………………………………………………………………………..10 0 C

Metallin suurin sallittu positiivinen lämpötilaero

HPC:n laippojen ja nastojen väliin, kun lämmitys on päällä

laipat ja nastat…………………………………………………………………………………………………….20 0 C

Metallin suurin sallittu negatiivinen lämpötilaero

HPC:n laippojen ja nastojen väliin, kun laippojen ja nastojen lämmitys on kytketty päälle ……………………………………………………………………………………… ………………………………..- 20 0 C

Metallin paksuuden suurin sallittu lämpötilaero

sylinterin seinämät mitattuna korkeapainesylinterin ohjausasteen alueelta……………………………….35 0 C

laakerit ja turbiinin painelaakeri………………………………………………………..90 0 C

Tukivuorausten suurin sallittu lämpötila

generaattorin laakerit…………………………………………………….…………..………..80 0 C

1.1.11. Turbiinin mekaanisen kunnon mukaan:

Korkeapaineletkun suurin sallittu lyhennys keskuslaskimopaineeseen nähden…………………………………….-2 mm

Korkeapaineletkun suurin sallittu venymä suhteessa keskuslaskimopaineeseen …………………………………………..+3 mm

RND:n suurin sallittu lyhennys suhteessa LPC:hen ….…………………………………-2,5 mm

RND:n suurin sallittu venymä suhteessa LPC:hen …….…………………………..……..+3 mm

Turbiinin roottorin suurin sallittu kaarevuus…………….……………………………..0,2 mm

Suurin sallittu kaarevuuden maksimiarvo

turbiiniyksikön akseli ylitettäessä kriittisiä pyörimisnopeuksia…………………………..0,25 mm

generaattorin puoli………………………………………………………………………………..…1,2 mm

Turbiinin roottorin suurin sallittu aksiaalinen siirtymä sisään

ohjausyksikön sivu ……………………………………………………………………………………………….1,7 mm

1.1.12. Tekijä: värähtelytila turbiiniyksikkö:

Turbiiniyksikön laakerien suurin sallittu tärinänopeus

kaikissa tiloissa (paitsi kriittisiä pyörimisnopeuksia) ……………….………………………….4,5 mm/sek

kun laakerien värähtelynopeus kasvaa yli 4,5 mm/s………………………………30 päivää

Turbiiniyksikön suurin sallittu käyttöaika

kun laakerien värähtelynopeus kasvaa yli 7,1 mm/s…………………………………7 päivää

Minkä tahansa roottorituen tärinänopeuden hätälisäys ………….……………………11,2 mm/sek

Hätätilanteen äkillinen samanaikainen tärinänopeuden nousu kahdella

yhden roottorin tuet tai vierekkäiset tuet tai kaksi tärinäkomponenttia

yksi tuki mistä tahansa alkuarvosta……………………………………………………1 mm tai enemmän

1.1.13. Kiertoveden virtausnopeuden, paineen ja lämpötilan mukaan:

Turbiiniyksikön jäähdytysveden kokonaiskulutus……………………………………….8300 m 3 /tunti

Suurin jäähdytysveden virtaus lauhduttimen läpi………………………………..8000 m 3 /tunti

Minimikulutus jäähdytysvesi lauhduttimen läpi………………………………………..2000 m 3 /tunti

Suurin vedenvirtaus sisäänrakennetun lauhdutinnipun läpi…………………………1500 m 3 /tunti

Minimi veden virtaus sisäänrakennetun lauhdutinnipun läpi…………………………..300 m 3 /tunti

Jäähdytysveden maksimilämpötila lauhduttimen tuloaukossa………………………………………………………………………………………..33 0 C

Kierrättävän veden vähimmäislämpötila tuloaukossa

kondensaattori jaksossa pakkasta lämpötiloja ulkoilma………………………….8 0 C

Pienin kiertoveden paine, jolla AVR toimii kiertovesipumput TsN-1,2,3,4……………………………………………………………..0,4 kgf/cm 2

Suurin kiertoveden paine putkistossa

kondensaattorin vasen ja oikea puolisko………………………………………………….……….2,5 kgf/cm 2

Suurin absoluuttinen vedenpaine putkistossa

sisäänrakennettu kondensaattoripalkki………………………………………………………………….8 kgf/cm 2

Lauhduttimen nimellishydraulinen vastus klo

puhtaat putket ja kiertovesivirtaus 6500 m 3 /tunti…………………………..………3,8 m vettä. Taide.

Kierrättävän veden suurin lämpötilaero välillä

sen tulo kondensaattoriin ja sen lähtö ………………………………………………………………..10 0 C

1.1.14. Lauhduttimeen tulevan höyryn ja kemiallisesti suolattoman veden virtausnopeuden, paineen ja lämpötilan mukaan:

Kemiallisesti suolattoman veden maksimivirtaus lauhduttimeen on ………………..……………………..100 t/tunti.

Suurin höyryvirtaus lauhduttimeen kaikissa tiloissa

käyttö………………………………………………………………….………220 t/tunti.

Pienin höyryvirtaus matalapaineisen turbiinin turbiinin läpi lauhduttimeen

suljetulla pyörivällä kalvolla…………………………………………………………………10 t/tunti.

LPC:n pakokaasuosan suurin sallittu lämpötila ………………………….……..70 0 C

Kemiallisesti suolattoman veden suurin sallittu lämpötila,

lauhduttimen sisääntulo ………………………………………………………………….………100 0 C

Absoluuttinen höyrynpaine matalapainepumpun pakokaasuosassa, jossa

ilmakehän kalvoventtiilit aktivoituvat………………………………………..……..1,2 kgf/cm 2

1.1.15. Perustuu absoluuttiseen paineeseen (tyhjiö) turbiinilauhduttimessa:

Nimellinen absoluuttinen paine lauhduttimessa………………………………………………0,035 kgf/cm 2

Lauhduttimen tyhjiön sallittu lasku, jolloin varoitushälytys laukeaa………………. ……………………………………… -0,91 kgf/cm 2

Tyhjiön hätävähennys lauhduttimessa, jossa

Turbiiniyksikkö on sammutettu suojauksella…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………..-0,75 kgf/cm 2

upottamalla siihen kuumia virtoja…

Sallittu tyhjiö lauhduttimessa turbiinia käynnistettäessä ennen

turbiinin akselin työntö ………………………………………………………………………………………………… -0,75 kgf/cm 2

Sallittu tyhjiö lauhduttimessa, kun turbiini käynnistetään lopussa

sen roottorin pyörimisen kestävyys 1000 rpm:n taajuudella …………….………………………………..-0,95 kgf/cm 2

1.1.16. Turbiinin tiivisteparin paineen ja lämpötilan mukaan:

Pienin absoluuttinen höyrynpaine turbiinin tiivisteissä

paineensäätimen takana…………………………………………………………………………….1,1 kgf/cm 2

Suurin absoluuttinen höyrynpaine turbiinin tiivisteissä

paineensäätimen takana…………………………………………………………………………………….1,2 kgf/cm 2

Pienin absoluuttinen höyrynpaine turbiinin tiivisteiden takana

paineen ylläpitosäätimeen……………………………………………………………….….1,3 kgf/cm 2

Maksimaalinen absoluuttinen höyrynpaine turbiinin tiivisteiden takana...

paineen ylläpitosäätimeen…………………………………………………………..….1,5 kgf/cm 2

Pienin absoluuttinen höyrypaine toisissa tiivistekammioissa…………………………1,03 kgf/cm 2

Maksimi absoluuttinen höyrypaine toisissa tiivistekammioissa ………………………..1,05 kgf/cm 2

Höyryn nimellinen lämpötila tiivisteissä………………………………………………………….150 0 C

1.1.17. Perustuu turbiiniyksikön laakerien voitelun öljynpaineeseen ja lämpötilaan:

Nimellinen ylipaine laakerien voitelujärjestelmässä

turbiinia kunnes öljy jäähtyy.…………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Nimellinen ylipaine voitelujärjestelmässä

laakerit turbiiniyksikön akselin akselin tasolla……………………………………………………………………….1 kgf/cm 2

turbiiniyksikön akselin tasolla, jossa se laukaistaan

varoitushälytys……………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Ylipaineöljyt laakerien voitelujärjestelmässä

turbiiniyksikön akselin tasolla, jolla kierrosluku kytketään päälle …………………………………….0,7 kgf/cm 2

Liiallinen öljynpaine laakerien voitelujärjestelmässä

turbiiniyksikön akselin tasolla, jossa AMS on päällä………………………………..….0,6 kgf/cm 2

Liiallinen öljynpaine laakerien voitelujärjestelmässä on tasolla

turbiiniyksikön akselin akseli, jossa VPU katkaistaan ​​suojauksella …… …………………………..…0,3 kgf/cm 2

Hätäylipaine laakerien voitelujärjestelmässä

turbiinin akselin tasolla, jossa turbiiniyksikkö on sammutettu suojauksella ………………………………………………………………………………………… …………………..0 .3 kgf/cm 2

Öljyn nimellislämpötila turbiiniyksikön laakereiden voiteluun……………………………..40 0 C

Laakereiden voiteluöljyn suurin sallittu lämpötila

turbiiniyksikkö …………………………………………………………………………………………………….…45 0 C

Suurin sallittu öljyn lämpötila ulostulossa

turbiiniyksikön laakerit…………………………………………………………………......65 0 C

Öljyn hätälämpötila laakerin tyhjennysaukossa

turbiiniyksikkö…………………………………………………………………………………….………75 0 C

1.1.18. Turbiinin ohjausjärjestelmän öljynpaineen perusteella:

PMP:n aiheuttama liiallinen öljynpaine turbiinin ohjausjärjestelmässä…………………………………………………………………………………..…………. .…18 kgf/cm 2

Hydraulipumpun aiheuttama liiallinen öljynpaine turbiinin ohjausjärjestelmässä…………………………………………………………………………………………..… …..20 kgf/cm 2

Liiallinen öljynpaine turbiinin ohjausjärjestelmässä

Jolla on kielto sulkea venttiili paineella ja sammuttaa PMP………….17,5 kgf/cm 2

1.1.19. Perustuu turbogeneraattorin akselitiivistejärjestelmän paineeseen, tasoon, virtaukseen ja öljyn lämpötilaan:

Liiallinen öljynpaine turbogeneraattorin akselitiivistejärjestelmässä, jossa ATS kytkee varavaihtovirran MNUV päälle………………………………………………………………8 kgf/cm 2

Liiallinen öljynpaine turbogeneraattorin akselitiivistejärjestelmässä, jossa ATS aktivoituu

vara MNUV tasavirta…………………………………………………………………..7 kgf/cm 2

Sallittu pienin ero öljynpaineen välillä akselitiivisteissä ja vedyn paineen välillä turbogeneraattorin kotelossa……………………………..0,4 kgf/cm 2

Suurin sallittu ero akselitiivisteiden öljynpaineen ja turbogeneraattorin kotelon vedyn paineen välillä…………………………………..0,8 kgf/cm 2

Suurin ero öljyn tulopaineen ja paineen välillä

öljyä MFG:n lähdössä, jossa on tarpeen vaihtaa generaattorin varaöljynsuodattimeen…………………………………………………………………………… ……………………….1 kgf/cm 2

Nimellinen öljyn lämpötila MOG:n ulostulossa……………………………………………………………..40 0 C

Öljyn lämpötilan sallittu nousu MOG:n ulostulossa……………………………….……….45 0 C

1.1.20. Perustuu syöttöveden lämpötilaan ja virtausnopeuteen turbiinin HPH-ryhmän läpi:

Syöttöveden nimellislämpötila HPH-ryhmän tuloaukossa ….………………………….164 0 C

Syöttöveden maksimilämpötila HPH-ryhmän ulostulossa turbiiniyksikön nimellisteholla…………………………………………………………..…249 0 C

Suurin syöttöveden virtaus HPH-putkijärjestelmän läpi ……………………………550 t/tunti

1.2.Turbiinin tekniset tiedot.

Huomautus: Tärinän lisääntymisen (muutoksen) vuoksi pysähtyneen turbiiniyksikön käynnistäminen on sallittua vain tärinän syiden perusteellisen analyysin jälkeen ja voimalaitoksen pääinsinöörin luvalla, joka on tehty omalla kädelläsi käyttöpäiväkirjaan. aseman vuoropäällikkö.

1.6 Turbiini on pysäytettävä välittömästi seuraavissa tapauksissa:

· Pyörimisnopeuden nostaminen yli 3360 rpm.

Tauon havaitseminen tai halkeaman läpiöljyputkien ei-irrotettavilla osilla, höyry-vesipoluilla ja höyrynjakeluyksiköillä.

· Hydraulisten iskujen esiintyminen tuorehöyrylinjoissa tai turbiinissa.

· Tyhjiön hätäalennus arvoon -0,75 kgf/cm² tai ilmakehän venttiilien aktivointi.

Tuoreen ruoan lämpötilan jyrkkä lasku