Fri 80 100 130 13 mô tả tuabin. Vận hành tuabin hơi. Tiêu thụ nước được xử lý hóa học

Tua bin hơi gia nhiệt PT-80/100-130/13 với khai thác hơi công nghiệp và gia nhiệt được thiết kế để truyền động trực tiếp cho máy phát điện TVF-120-2 với tốc độ quay 50 vòng / phút và giải phóng nhiệt cho nhu cầu sản xuất và sưởi ấm.

Các giá trị danh nghĩa của các thông số chính của tuabin được đưa ra dưới đây.

Công suất, MW

danh nghĩa 80

tối đa 100

Thông số hơi định mức

áp suất, MPa 12,8

nhiệt độ, 0 C 555

Tiêu hao hơi trích ra cho nhu cầu sản xuất, t/h

danh nghĩa 185

tối đa 300

Giới hạn thay đổi áp suất hơi nước trong chiết xuất gia nhiệt có kiểm soát, MPa

trên 0,049-0,245

thấp hơn 0,029-0,098

Áp lực lựa chọn sản xuất 1,28

Nhiệt độ nước, 0 C

dinh dưỡng 249

làm mát 20

Tiêu thụ nước làm mát, t/h 8000

Tua bin có hệ thống chiết xuất hơi nước có thể điều chỉnh sau:

sản xuất với áp suất tuyệt đối (1,275 0,29) MPa và hai lựa chọn gia nhiệt - lựa chọn trên có áp suất tuyệt đối trong khoảng 0,049-0,245 MPa và lựa chọn dưới có áp suất trong khoảng 0,029-0,098 MPa. Áp suất chiết gia nhiệt được điều chỉnh bằng một màng ngăn điều khiển được lắp đặt trong buồng chiết gia nhiệt phía trên. điều chỉnh áp suất trong chiết xuất gia nhiệt, nó được hỗ trợ: ở chiết xuất trên - khi bật cả hai chiết xuất gia nhiệt, ở chiết xuất dưới - khi bật một chiết xuất gia nhiệt dưới. Nước mạng qua các bộ gia nhiệt mạng của các giai đoạn sưởi ấm dưới và trên phải được truyền tuần tự và với số lượng bằng nhau. Lưu lượng nước đi qua các bộ gia nhiệt mạng phải được kiểm soát.

Tua bin là một đơn vị hai xi lanh trục đơn. Đường dẫn dòng HPC có một giai đoạn điều khiển một hàng và 16 giai đoạn áp suất.

Phần dòng chảy của LPC bao gồm ba phần:

cái đầu tiên (cho đến cửa thoát nhiệt phía trên) có một tầng điều khiển và 7 tầng áp suất,

thứ hai (giữa các vòi sưởi ấm) hai giai đoạn áp suất,

thứ ba - giai đoạn kiểm soát và hai giai đoạn áp lực.

cánh quạt áp suất cao rèn chắc chắn. Mười đĩa đầu tiên của rôto áp lực thấpđược rèn cùng với trục, ba đĩa còn lại được gắn.

Phân phối hơi của tuabin - vòi phun. Tại lối ra khỏi HPC, một phần hơi nước được chuyển đến quá trình chiết xuất sản xuất có kiểm soát, phần còn lại chuyển đến LPC. Chiết nhiệt được thực hiện từ các buồng LPC tương ứng.

Để giảm thời gian khởi động và cải thiện điều kiện khởi động, hệ thống sưởi bằng hơi nước của các mặt bích và đinh tán cũng như cung cấp hơi nước trực tiếp cho phốt trước HPC được cung cấp.

Tua-bin được trang bị một thiết bị chặn làm quay trục của tổ máy tua-bin với tần số 3,4 vòng/phút.

Thiết bị cánh tuabin được thiết kế để hoạt động ở tần số chính 50 Hz, tương ứng với tốc độ rôto tuabin là 50 vòng/phút (3000 vòng/phút). Hoạt động lâu dài của tuabin được phép với độ lệch tần số trong mạng 49,0-50,5 Hz.

Giới thiệu

Đối với các nhà máy lớn của tất cả các ngành công nghiệp có mức tiêu thụ nhiệt cao, hệ thống cung cấp năng lượng tối ưu là từ CHP cấp huyện hoặc công nghiệp.

Quá trình phát điện tại các nhà máy CHP được đặc trưng bởi hiệu suất nhiệt tăng và hiệu suất năng lượng cao hơn so với các nhà máy điện ngưng tụ. Điều này được giải thích là do nhiệt thải của tuabin, được chuyển hướng sang nguồn lạnh (bộ thu nhiệt từ người tiêu dùng bên ngoài), được sử dụng trong đó.

Trong công việc, việc tính toán sơ đồ nhiệt của nhà máy điện dựa trên tuabin nhiệt và điện sản xuất PT-80/100-130/13, hoạt động ở chế độ thiết kế ở nhiệt độ không khí ngoài trời, được thực hiện.

Nhiệm vụ tính toán sơ đồ nhiệt là xác định các thông số, chi phí và hướng của dòng chất lỏng làm việc trong các đơn vị và đơn vị, cũng như tổng mức tiêu thụ hơi, năng lượng điện và các chỉ số về hiệu suất nhiệt của trạm.

Mô tả sơ đồ nhiệt chính của nhà máy tuabin PT-80/100-130/13

Tổ máy điện 80 MW bao gồm nồi hơi trống áp suất cao E-320/140, tuabin PT-80/100-130/13, máy phát điện và Thiết bị phụ trợ.

Đơn vị năng lượng có bảy lựa chọn. Có thể thực hiện sưởi ấm nước mạng hai giai đoạn trong nhà máy tuabin. Có một nồi hơi chính và đỉnh, cũng như PVC, sẽ bật nếu nồi hơi không thể cung cấp hệ thống sưởi cần thiết cho nước mạng.

Hơi nước sạch từ lò hơi có áp suất 12,8 MPa và nhiệt độ 555 0 C đi vào HPC của tuabin và sau khi xả hết, được đưa đến CSD của tuabin, sau đó đến LPC. Làm việc xong, hơi nước chảy từ LPC đến thiết bị ngưng tụ.

Bộ nguồn để tái sinh có ba bộ gia nhiệt cao áp (HPH) và bốn bộ gia nhiệt áp suất thấp (LPH). Các lò sưởi được đánh số từ đuôi của tổ máy tuabin. Phần ngưng tụ của hơi nước gia nhiệt HPH-7 được xếp tầng vào HPH-6, HPH-5 và sau đó vào thiết bị khử khí (6 atm). Thoát nước ngưng từ LPH4, LPH3 và LPH2 cũng được thực hiện theo tầng trong LPH1. Sau đó, từ LPH1, phần ngưng tụ của hơi nước nóng được gửi đến CM1 (xem PRT2).

Nước ngưng và nước cấp chính được gia nhiệt tuần tự trong PE, SH và PS, trong bốn thiết bị gia nhiệt áp suất thấp (LPH), trong thiết bị khử khí 0,6 MPa và trong ba thiết bị gia nhiệt cao áp (HPV). Hơi nước được cung cấp cho các lò sưởi này từ ba vòi trích hơi tuabin có thể điều chỉnh và bốn vòi không điều chỉnh được.

Thiết bị đun nóng nước trong mạng sưởi ấm có một nhà máy nồi hơi, bao gồm các lò sưởi mạng thấp hơn (PSG-1) và phía trên (PSG-2), được cung cấp tương ứng bằng hơi nước từ các lựa chọn thứ 6 và thứ 7, và PVK. Nước ngưng tụ từ các bộ gia nhiệt mạng trên và dưới được cung cấp bởi máy bơm thoát nước tới bộ trộn SM1 giữa LPH1 và LPH2 và SM2 giữa các bộ gia nhiệt LPH2 và LPH3.

nhiệt độ sưởi ấm nước cấp nằm trong khoảng (235-247)0 C và phụ thuộc vào áp suất ban đầu của hơi tươi, lượng cấp nhiệt phụ trong HPH7.

Khai thác hơi nước đầu tiên (từ HPC) được sử dụng để làm nóng nước cấp trong HPH-7, khai thác hơi thứ hai (từ HPC) - HPH-6, thứ ba (từ HPC) - HPH-5, D6ata, để sản xuất; thứ tư (từ CSD) - trong LPH-4, thứ năm (từ CSD) - trong LPH-3, thứ sáu (từ CSD) - trong LPH-2, bộ khử khí (1,2 atm), trong PSG2, trong PSV; thứ bảy (từ CND) - trong PND-1 và PSG1.

Để bù đắp tổn thất, chương trình cung cấp lượng nước thô. Nước thô được đun nóng trong máy nước nóng thô (RWS) đến nhiệt độ 35 ° C, sau đó, sau khi đi qua xử lý hóa chất, đi vào bộ khử khí 1,2 ata. Để đảm bảo làm nóng và khử khí của nước bổ sung, nhiệt của hơi nước từ lần chiết thứ sáu được sử dụng.

Hơi từ các thanh bịt kín với lượng D chiếc = 0,003D 0 đi vào thiết bị khử khí (6 atm). Hơi nước từ các buồng làm kín cực được dẫn đến SH, từ các buồng làm kín ở giữa đến PS.

Xả đáy nồi hơi - hai giai đoạn. Hơi nước từ thiết bị giãn nở cấp 1 đi đến thiết bị khử khí (6 atm), từ thiết bị giãn nở cấp 2 đến thiết bị khử khí (1,2 atm). Nước từ bộ mở rộng của giai đoạn 2 được cung cấp cho mạng lưới nước chính, để bổ sung một phần tổn thất mạng.

Hình 1. Sơ đồ nhà máy nhiệt điện dựa trên TU PT-80/100-130/13

loại tuabin hơi PT-60-130/13– ngưng tụ, với hai chiết xuất hơi nước có thể điều chỉnh. Công suất định mức 60.000 kW (60 MW) tại 3.000 vòng/phút. Tua bin được thiết kế trực tiếp để chạy máy phát điện Dòng điện xoay chiều kiểu TVF-63-2 công suất 63.000 kW, điện áp ở các đầu máy phát là 10.500 V, được đặt trên bệ chung với tua-bin. Tua bin được trang bị một thiết bị tái sinh để làm nóng nước cấp và phải làm việc với một thiết bị ngưng tụ. Khi tuabin đang hoạt động mà không có quá trình khai thác được kiểm soát (chế độ hoàn toàn ngưng tụ), cho phép tải 60 MW.

loại tuabin hơi PT-60-130/13được thiết kế cho các thông số sau:

• áp suất hơi tươi trước van ngắt tự động (ASK) 130 atm;
• nhiệt độ hơi nước trong lành phía trước ASC 555 ºС;
• lượng nước làm mát đi qua bình ngưng (ở nhiệt độ thiết kế ở đầu vào bình ngưng 20 ºС) 8000 m/h;
• mức tiêu thụ hơi tối đa ước tính ở các thông số danh nghĩa là 387 t/h.

Tua bin có hai hệ thống chiết xuất hơi có thể điều chỉnh: công nghiệp với áp suất danh nghĩa là 13 atm và đồng phát với áp suất danh định là 1,2 atm. Sản xuất và khai thác nhiệt có các giới hạn kiểm soát áp suất sau:

• sản xuất 13+3 ATA;
• sưởi ấm 0,7-2,5 ata.

Tua bin là một đơn vị hai xi lanh trục đơn. xi lanh cao áp có một giai đoạn điều khiển một vương miện và 16 giai đoạn áp suất. xi lanh áp suất thấp bao gồm hai phần, trong đó phần áp suất trung bình có một giai đoạn điều khiển và 8 giai đoạn áp suất, và phần áp suất thấp có một giai đoạn điều khiển và 3 giai đoạn áp suất.

Tất cả các đĩa của rôto áp suất cao được rèn liền với trục. Mười đĩa đầu tiên của rôto áp suất thấp được rèn liền với trục, bốn đĩa còn lại nhô ra.

Các rô-to HP và LPC được kết nối với nhau bằng khớp nối linh hoạt. Các rôto của xi lanh áp suất thấp và máy phát điện được kết nối bằng khớp nối cứng. nRVD = 1800 vòng/phút, nRPD = 1950 vòng/phút.

giả mạo cánh quạt tuabin HPC PT-60-130/13 có phần đầu trục phía trước tương đối dài và thiết kế dạng cánh hoa (không có ống tay) của các vòng đệm mê cung. Với thiết kế rôto như vậy, thậm chí chỉ cần nắm nhẹ vào trục bởi các vòng đệm ở cuối hoặc vòng đệm trung gian cũng gây ra hiện tượng nóng cục bộ và độ lệch đàn hồi của trục, dẫn đến rung động của tuabin, hoạt động của gai băng, cánh rôto và tăng độ hở xuyên tâm trong các vòng đệm trung gian và tấm che. Thông thường, độ lệch của rôto xuất hiện trong vùng tốc độ hoạt động 800-1200 vòng / phút. trong quá trình khởi động tuabin hoặc trong quá trình chạy hết rôto khi nó dừng lại.

Tua bin được cung cấp thiết bị xoay chuyển, làm quay rôto với tốc độ 3,4 vòng/phút. Thiết bị quay được điều khiển bởi một động cơ điện có rôto lồng sóc.

Tua bin có phân phối hơi vòi phun. Hơi nước sạch được cung cấp cho một hộp hơi độc lập, trong đó có một cửa chớp tự động, từ đó hơi nước chảy qua các đường ống dẫn đến các van điều khiển của tuabin. nằm trong các hộp hơi được hàn vào phần trước của xi lanh tuabin. Đường đi tối thiểu của hơi nước trong bình ngưng được xác định bởi sơ đồ chế độ.

Tuabin được trang bị thiết bị giặt, cho phép xả sạch đường dẫn dòng chảy của tuabin khi đang di chuyển, với mức tải giảm tương ứng.

Để giảm thời gian khởi động và cải thiện điều kiện khởi động tuabin, các mặt bích và đinh tán HPC được cung cấp, cũng như cung cấp hơi trực tiếp cho vòng đệm phía trước của HPC. Cung cấp đúng chế độ công việc và điều khiển từ xa hệ thống khi khởi động và dừng tuabin, hệ thống thoát nước nhóm được cung cấp thông qua cống giãn nở vào bình ngưng.

Gửi công việc tốt của bạn trong cơ sở kiến ​​thức là đơn giản. Sử dụng mẫu dưới đây

Các bạn sinh viên, nghiên cứu sinh, các nhà khoa học trẻ sử dụng nền tảng tri thức trong học tập và làm việc sẽ rất biết ơn bạn.

Đăng trên http://www.allbest.ru/

chú thích

trong này hạn giấy tính toán sơ đồ nhiệt cơ bản của nhà máy điện dựa trên tuabin hơi đồng phát đã được thực hiện

PT-80/100-130/13 ở nhiệt độ môi trường, hệ thống sưởi tái tạo và máy sưởi mạng, cũng như các chỉ số về hiệu suất nhiệt của nhà máy tuabin và tổ máy điện được tính toán.

Phụ lục hiển thị sơ đồ nhiệt sơ đồ dựa trên nhà máy tua-bin PT-80/100-130/13, biểu đồ nhiệt độ của nước mạng và tải nhiệt, sơ đồ h-s của sự giãn nở hơi trong tua-bin, sơ đồ các chế độ của PT- Nhà máy tuabin 80/100-130/13, tổng quan về bộ gia nhiệt áp suất cao PV-350-230-50, thông số kỹ thuật nhìn chung PV-350-230-50, cắt dọc nhà máy tuabin PT-80/100-130/13, đặc điểm kỹ thuật của thiết bị phụ trợ có trong sơ đồ TPP.

Tác phẩm được bố cục trên 45 tờ gồm 6 bảng và 17 hình minh họa. 5 nguồn văn học đã được sử dụng trong tác phẩm.

• Giới thiệu
• Đánh giá tài liệu khoa học và kỹ thuật (Công nghệ tạo ra năng lượng điện và nhiệt)
• 1. Mô tả sơ đồ nhiệt chính của nhà máy tuabin PT-80/100-130/13
• 2. Tính toán giản đồ nhiệt chính của tổ máy tuabin PT-80/100-130/13 ở chế độ tăng tải
• 2.1 Dữ liệu ban đầu để tính toán
• 2.2
• 2.3 Tính toán các thông số của quá trình giãn nở hơi trong các ngăn tuabin ởh- Sbiểu đồ
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Lắp đặt hệ thống sưởi mạng (nồi hơi)
• 2.6.2 Máy gia nhiệt tái sinh áp suất cao và nhà máy thức ăn chăn nuôi (bơm)
• 2.6.3 Máy khử khí nước cấp
• 2.6.4 Máy nước nóng thô
• 2.6.5
• 2.6.6 Máy khử nước bổ sung
• 2.6.7
• 2.6.8 tụ điện
• 2.7
• 2.8 Cân bằng năng lượng của tổ máy tuabin PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Phần kết luận
• Thư mục
• Giới thiệu
• Đối với các nhà máy lớn của tất cả các ngành công nghiệp có mức tiêu thụ nhiệt cao, hệ thống cung cấp năng lượng tối ưu là từ CHP cấp huyện hoặc công nghiệp.
• Quá trình phát điện tại các nhà máy CHP được đặc trưng bởi hiệu suất nhiệt tăng và hiệu suất năng lượng cao hơn so với các nhà máy điện ngưng tụ. Điều này được giải thích là do nhiệt thải của tuabin, được chuyển hướng sang nguồn lạnh (bộ thu nhiệt từ người tiêu dùng bên ngoài), được sử dụng trong đó.
• Trong công việc, việc tính toán sơ đồ nhiệt của nhà máy điện dựa trên tuabin nhiệt và điện sản xuất PT-80/100-130/13, hoạt động ở chế độ thiết kế ở nhiệt độ không khí ngoài trời, được thực hiện.
• Nhiệm vụ tính toán sơ đồ nhiệt là xác định các thông số, chi phí và hướng của dòng chất lỏng làm việc trong các đơn vị và đơn vị, cũng như tổng mức tiêu thụ hơi, năng lượng điện và các chỉ số về hiệu suất nhiệt của trạm.
• 1. Mô tả sơ đồ nhiệt chính của nhà máy tuabin PT-80/100-130/13

Tổ máy điện 80 MW bao gồm nồi hơi trống áp suất cao E-320/140, tuabin PT-80/100-130/13, máy phát điện và các thiết bị phụ trợ.

Đơn vị năng lượng có bảy lựa chọn. Có thể thực hiện sưởi ấm nước mạng hai giai đoạn trong nhà máy tuabin. Có một nồi hơi chính và đỉnh, cũng như PVC, sẽ bật nếu nồi hơi không thể cung cấp hệ thống sưởi cần thiết cho nước mạng.

Hơi nước sạch từ lò hơi có áp suất 12,8 MPa và nhiệt độ 555 0 Nó đi vào HPC của tuabin và sau khi xả hết, được đưa đến HPC của tuabin, sau đó đến HPC. Làm việc xong, hơi nước chảy từ LPC đến thiết bị ngưng tụ.

Bộ nguồn để tái sinh có ba bộ gia nhiệt cao áp (HPH) và bốn bộ gia nhiệt áp suất thấp (LPH). Các lò sưởi được đánh số từ đuôi của tổ máy tuabin. Phần ngưng tụ của hơi nước gia nhiệt HPH-7 được xếp tầng vào HPH-6, HPH-5 và sau đó vào thiết bị khử khí (6 atm). Thoát nước ngưng từ LPH4, LPH3 và LPH2 cũng được thực hiện theo tầng trong LPH1. Sau đó, từ LPH1, phần ngưng tụ của hơi nước nóng được gửi đến CM1 (xem PRT2).

Nước ngưng và nước cấp chính được gia nhiệt tuần tự trong PE, SH và PS, trong bốn thiết bị gia nhiệt áp suất thấp (LPH), trong thiết bị khử khí 0,6 MPa và trong ba thiết bị gia nhiệt cao áp (HPV). Hơi nước được cung cấp cho các lò sưởi này từ ba vòi trích hơi tuabin có thể điều chỉnh và bốn vòi không điều chỉnh được.

Thiết bị đun nóng nước trong mạng sưởi ấm có một nhà máy nồi hơi, bao gồm các lò sưởi mạng thấp hơn (PSG-1) và phía trên (PSG-2), được cung cấp tương ứng bằng hơi nước từ các lựa chọn thứ 6 và thứ 7, và PVK. Nước ngưng tụ từ các bộ gia nhiệt mạng trên và dưới được cung cấp bởi máy bơm thoát nước tới bộ trộn SM1 giữa LPH1 và LPH2 và SM2 giữa các bộ gia nhiệt LPH2 và LPH3.

Nhiệt độ gia nhiệt nước cấp nằm trong khoảng (235-247) 0 С và phụ thuộc vào áp suất ban đầu của hơi tươi, lượng gia nhiệt phụ trong HPH7.

Khai thác hơi nước đầu tiên (từ HPC) được sử dụng để làm nóng nước cấp trong HPH-7, khai thác hơi thứ hai (từ HPC) - HPH-6, thứ ba (từ HPC) - HPH-5, D6ata, để sản xuất; thứ tư (từ CSD) - trong LPH-4, thứ năm (từ CSD) - trong LPH-3, thứ sáu (từ CSD) - trong LPH-2, bộ khử khí (1,2 atm), trong PSG2, trong PSV; thứ bảy (từ CND) - trong PND-1 và PSG1.

Để bù đắp tổn thất, chương trình cung cấp lượng nước thô. Nước thô được đun nóng trong thiết bị gia nhiệt nước thô (RWS) đến nhiệt độ 35 o C, sau đó, sau khi xử lý hóa học, nước được đưa vào thiết bị khử khí 1,2 ata. Để đảm bảo làm nóng và khử khí của nước bổ sung, nhiệt của hơi nước từ lần chiết thứ sáu được sử dụng.

Hơi từ các thanh bịt kín với lượng D chiếc = 0,003D 0 đi vào thiết bị khử khí (6 atm). Hơi nước từ các buồng làm kín cực được dẫn đến SH, từ các buồng làm kín ở giữa đến PS.

Xả đáy nồi hơi - hai giai đoạn. Hơi nước từ thiết bị giãn nở cấp 1 đi đến thiết bị khử khí (6 atm), từ thiết bị giãn nở cấp 2 đến thiết bị khử khí (1,2 atm). Nước từ bộ mở rộng của giai đoạn 2 được cung cấp cho mạng lưới nước chính, để bổ sung một phần tổn thất mạng.

Hình 1. Sơ đồ nhà máy nhiệt điện dựa trên TU PT-80/100-130/13

2. Tính toán sơ đồ nhiệt nguyên lý của nhà máy tuabinthứ sáu-80/100-130/13 ở chế độ tải cao

Tính toán sơ đồ nhiệt cơ bản của nhà máy tuabin dựa trên tốc độ dòng hơi đã cho cho tuabin. Theo kết quả tính toán, hãy xác định:

? năng lượng điện của tổ máy tuabin - W e;

? hiệu suất năng lượng của nhà máy tuabin và CHP nói chung:

b. hệ số hiệu quả của CHPP phát điện;

v.v. hệ số hiệu quả của CHPP đối với việc sản xuất và cung cấp nhiệt để sưởi ấm;

d) Mức tiêu thụ cụ thể của nhiên liệu tham khảo để phát điện;

đ) Tiêu hao riêng nhiên liệu tham khảo cho sản xuất và cung cấp nhiệt năng.

2.1 Dữ liệu ban đầu để tính toán

Áp suất hơi trực tiếp -

Nhiệt độ hơi tươi -

Áp suất trong bình ngưng - P to = 0,00226 MPa

Các thông số lựa chọn sản xuất hơi nước:

tiêu thụ hơi nước -

cho - ,

đảo ngược - .

Tiêu thụ hơi tươi cho tuabin -

Giá trị hiệu suất của các phần tử mạch nhiệt được cho trong bảng 2.1.

Bàn 2.1. Hệ số hiệu suất của các phần tử mạch nhiệt

2.2 Tính toán áp suất trong khai thác tuabin

Tải nhiệt của CHPP được xác định bởi nhu cầu của người tiêu dùng sản xuất hơi nước và cung cấp nhiệt cho người tiêu dùng bên ngoài để sưởi ấm, thông gió và cung cấp nước nóng.

Để tính toán các đặc tính về hiệu suất nhiệt của nhà máy CHP với tuabin nhiệt và điện công nghiệp ở chế độ tăng tải (dưới -5ºС), cần xác định áp suất hơi trong dòng chảy của tuabin. Áp suất này được đặt dựa trên yêu cầu của người tiêu dùng công nghiệp và lịch trình nhiệt độ của nước mạng.

Trong khóa học này, việc khai thác hơi nước liên tục cho nhu cầu công nghệ (công nghiệp) của người tiêu dùng bên ngoài được áp dụng, tương đương với áp suất, tương ứng với hoạt động danh nghĩa của nhà máy tuabin, do đó, áp suất trong khai thác tuabin không được kiểm soát Số 1 và số 2 là:

Các thông số hơi nước trong khai thác tuabin ở chế độ danh định được biết từ các thông số chính của nó. thông số kỹ thuật.

Cần xác định giá trị áp suất thực tế (tức là đối với một chế độ nhất định) trong quá trình chiết xuất nhiệt. Để thực hiện việc này, chuỗi hành động sau đây được thực hiện:

1. Theo giá trị đã cho và biểu đồ nhiệt độ (đã cho) đã chọn của mạng sưởi ấm, chúng tôi xác định nhiệt độ của nước mạng phía sau bộ sưởi mạng ở nhiệt độ ngoài trời nhất định t không có

t mặt trời = t HĐH + b CHP ( t tái bút - t hệ điều hành)

t BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Theo giá trị được chấp nhận của nước làm mát và giá trị t BC chúng tôi tìm thấy nhiệt độ bão hòa trong bộ gia nhiệt mạng:

= t mặt trời + và

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 C

Sau đó, theo các bảng bão hòa của nước và hơi nước, chúng tôi xác định áp suất hơi trong lò sưởi mạng r BC = 0,07136 MPa.

3. Tải nhiệt trên lò sưởi mạng thấp hơn đạt 60% tổng tải trên phòng nồi hơi

t NS = t Hệ điều hành + 0,6 ( t V.S - t hệ điều hành)

t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Theo các bảng bão hòa nước và hơi nước, chúng tôi xác định áp suất hơi trong lò sưởi mạng r H C \u003d 0,04411 MPa.

4. Chúng tôi xác định áp suất hơi trong quá trình khai thác đồng phát (quy định) số 6, số 7 của tuabin, có tính đến tổn thất áp suất được chấp nhận qua đường ống:

nơi chấp nhận tổn thất trong đường ống và hệ thống điều khiển của tuabin:; ;

5. Theo giá trị áp suất hơi ( r 6 ) trong trích xuất nhiệt tuabin số 6, chúng tôi chỉ định áp suất hơi trong trích xuất tuabin không được kiểm soát giữa trích xuất công nghiệp số 3 và trích xuất nhiệt kiểm soát số 6 (theo phương trình Flugel-Stodola):

Ở đâu Đ. 0 , Đ., R 60 , R 6 - tốc độ dòng hơi và áp suất trong khai thác tuabin ở chế độ danh nghĩa và tính toán, tương ứng.

2.3 Tính toán các thông sốquá trình giãn nở hơi nước trong các ngăn tuabin trongh- Sbiểu đồ

Sử dụng phương pháp được mô tả bên dưới và các giá trị áp suất trong các lần chiết được tìm thấy trong đoạn trước, chúng tôi xây dựng sơ đồ quá trình giãn nở hơi nước trong đường dẫn dòng chảy của tuabin tại t giường tầng=- 15 є VỚI.

Giao điểm tại h, S- giản đồ đẳng áp với đường đẳng nhiệt xác định entanpy của hơi tươi (điểm 0 ).

Tổn thất áp suất hơi trực tiếp trong các van dừng và van điều khiển và đường dẫn hơi khởi động với các van mở hoàn toàn là khoảng 3%. Do đó, áp suất hơi phía trước tầng thứ nhất của tuabin là:

TRÊN h, S- biểu đồ cho thấy điểm giao nhau của đường đẳng áp với mức entanpy của hơi tươi (điểm 0 /).

Để tính các thông số hơi ở đầu ra của mỗi ngăn tuabin, ta có các giá trị hiệu suất tương đối bên trong của các ngăn.

Bảng 2.2. Hiệu suất tương đối bên trong của tuabin theo ngăn

Từ điểm thu được (điểm 0 /), một đường được vẽ theo chiều dọc xuống dưới (dọc theo đường đẳng áp) đến giao điểm với đường đẳng áp trong lựa chọn số 3. Entanpi của giao điểm bằng.

Entanpi của hơi nước trong buồng chọn lọc tái sinh thứ ba trong quá trình giãn nở thực bằng:

tương tự như h, s- sơ đồ chứa các điểm tương ứng với trạng thái hơi nước trong buồng của lựa chọn thứ sáu và thứ bảy.

Sau khi xây dựng quá trình giãn nở hơi trong h, S- sơ đồ cho thấy các isobar của chiết xuất không được kiểm soát đối với máy sưởi tái tạo r 1 , r 2 ,r 4 ,r 5 và entanpi của hơi nước trong các chiết xuất này được thiết lập.

được xây dựng trên h, s- trong sơ đồ, các điểm được nối với nhau bằng một đường thẳng phản ánh quá trình giãn nở hơi nước trong đường dẫn của tuabin. Đồ thị của quá trình giãn nở hơi nước được thể hiện trên Hình A.1. (Phụ lục A).

Theo xây dựng h, s- sơ đồ xác định nhiệt độ của hơi nước trong lựa chọn tương ứng của tuabin bằng các giá trị áp suất và entanpy của nó. Tất cả các tham số được đưa ra trong bảng 2.3.

2.4 Tính toán các thông số nhiệt động trong lò sưởi

Áp suất trong các bộ gia nhiệt tái tạo nhỏ hơn áp suất trong buồng chiết bằng lượng áp suất bị mất do lực cản thủy lực của đường ống chiết, van an toàn và van chặn.

1. Chúng tôi tính toán áp suất của hơi nước bão hòa trong bộ gia nhiệt tái sinh. Tổn thất áp suất trong đường ống từ khai thác tuabin đến lò sưởi tương ứng được lấy bằng:

Áp suất của hơi nước bão hòa trong thiết bị khử khí nước cấp và nước ngưng được biết từ các đặc tính kỹ thuật của chúng và tương ứng là:

2. Theo bảng tính chất của nước và hơi nước ở trạng thái bão hòa, theo áp suất bão hòa tìm được ta xác định nhiệt độ và entanpi của hơi nước ngưng tụ đốt nóng.

3. Chúng tôi chấp nhận làm mát bằng nước:

Trong lò sưởi tái sinh áp suất cao - 2єVỚI

Trong máy sưởi tái tạo áp suất thấp - 5єVỚI,

Trong thiết bị khử khí - 0є VỚI ,

do đó, nhiệt độ nước ở đầu ra của các máy sưởi này là:

, є VỚI

4. Áp lực nước đằng sau các lò sưởi tương ứng được xác định bởi lực cản thủy lực của đường và chế độ vận hành của máy bơm. Giá trị của các áp suất này được chấp nhận và được cho trong Bảng 2.3.

5. Theo bảng đối với nước và hơi quá nhiệt, ta xác định được entanpi của nước sau cấp nhiệt (bằng các giá trị và):

6. Đun nóng nước trong bình đun được định nghĩa là hiệu số giữa entanpi của nước ở đầu vào và đầu ra của bình đun:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

đâu là entanpy của nước ngưng ở đầu ra của bộ gia nhiệt làm kín. Trong công việc này, giá trị này được lấy bằng.

7. Nhiệt lượng do hơi đốt nóng tỏa ra cho nước trong bình đun:

2.5 Thông số hơi và nước trong nhà máy tuabin

Để thuận tiện cho việc tính toán tiếp theo, các thông số về hơi và nước trong nhà máy tuabin đã tính toán ở trên được tóm tắt trong bảng 2.3.

Số liệu về các thông số hơi và nước trong thiết bị làm mát cống được cho trong bảng 2.4.

Bảng 2.3. Thông số hơi và nước trong nhà máy tuabin

Bảng 2.4. Thông số hơi nước và nước trong bộ làm mát cống

2.6 Xác định tốc độ dòng hơi và nước ngưng trong các phần tử của sơ đồ nhiệt

Việc tính toán được thực hiện theo trình tự sau:

1. Dòng hơi cấp vào tuabin ở chế độ thiết kế.

2. Rò rỉ hơi nước qua phớt

Chấp nhận rồi

4. Tiêu thụ nước cấp cho mỗi nồi hơi (bao gồm cả xả đáy)

lượng nước nồi hơi đi vào xả đáy liên tục ở đâu

Đ. vân vân=(b vân vân/100)·Đ. trang=(1,5/100) 131,15=1,968kg/giây

5. Cửa xả hơi từ thiết bị giãn nở thanh lọc

tỷ lệ hơi thoát ra từ nước xả đáy trong thiết bị giãn nở xả đáy liên tục ở đâu

6. Cửa xả nước từ thiết bị giãn nở

7. Tiêu thụ nước bổ sung từ nhà máy xử lý nước bằng hóa chất (CWT)

hệ số hồi lưu nước ngưng từ đâu

người tiêu dùng sản xuất, chúng tôi chấp nhận;

Việc tính toán tốc độ dòng hơi trong bộ gia nhiệt tái sinh và mạng trong bộ khử khí và bộ ngưng tụ, cũng như tốc độ dòng ngưng tụ qua bộ gia nhiệt và bộ trộn dựa trên các phương trình cân bằng vật liệu và nhiệt.

Các phương trình cân bằng được biên dịch tuần tự cho từng phần tử của sơ đồ nhiệt.

Giai đoạn đầu tiên trong quá trình tính toán sơ đồ nhiệt của nhà máy tuabin là chuẩn bị cân bằng nhiệt cho các bộ gia nhiệt mạng và xác định tốc độ dòng hơi cho từng thiết bị dựa trên tải nhiệt nhất định của tuabin và biểu đồ nhiệt độ. Sau đó, cân bằng nhiệt của thiết bị gia nhiệt tái sinh áp suất cao, thiết bị khử khí và thiết bị gia nhiệt áp suất thấp được tổng hợp.

2.6.1 Lắp đặt hệ thống sưởi mạng (phòng nồi hơi)

Bảng 2.5. Thông số hơi nước và nước trong nhà máy sưởi ấm mạng

Các tham số cài đặt được xác định theo trình tự sau.

1. Tiêu thụ nước mạng cho chế độ tính toán

2. Cân bằng nhiệt của máy sưởi mạng dưới

Luồng hơi gia nhiệt đến bộ gia nhiệt mạng dưới

từ Bảng 2.1.

3. Cân bằng nhiệt của bộ gia nhiệt mạng trên

Luồng hơi nước gia nhiệt đến bộ gia nhiệt mạng phía trên

Lò sưởi nhiệt độ cao tái sinh nhà máy áp lực và thức ăn chăn nuôi (bơm)

LDPE7

phương trình cân bằng nhiệt PVD7

Tiêu thụ hơi cấp nhiệt cho PVD7

LDPE6

Phương trình cân bằng nhiệt cho HPH6

Tiêu thụ hơi cấp nhiệt cho PVD6

nhiệt loại bỏ từ hệ thống thoát nước OD2

Bơm cấp liệu (PN)

Áp suất sau PN

Áp suất trong máy bơm tính bằng PN

Giảm áp suất

Khối lượng riêng của nước trong PN v PN - được xác định từ các bảng theo giá trị

r Thứ hai.

Hiệu suất bơm thức ăn

Hệ thống nước nóng ở Mon

Entanpi sau PN

Ở đâu - từ bảng 2.3;

Phương trình cân bằng nhiệt HPH5

Tiêu thụ hơi cấp nhiệt cho PVD5

2.6.3 Thiết bị khử khí nước cấp

Tốc độ dòng hơi từ các vòng đệm của thân van trong DPV được chấp nhận

Entanpy hơi nước từ vòng đệm thân van

(Tại P = 12,9 MPa Và t=556 0 VỚI) :

Bốc hơi từ thiết bị khử khí:

Đ. vấn đề=0,02 Đ. PV=0.02

Tỷ lệ hơi nước (theo phân số của hơi từ thiết bị khử khí đi đến PE, các vòng đệm của khoang đệm giữa và cuối

Phương trình cân bằng vật liệu khử khí:

.

Phương trình cân bằng nhiệt khử khí

Sau khi thay thế vào phương trình này biểu thức Đ. CD chúng tôi nhận được:

Tiêu thụ hơi nước nóng từ khai thác tuabin thứ ba đến DPV

do đó, tiêu thụ hơi nước nóng từ thiết bị khai thác tuabin số 3 đến DPV:

Đ.Đ = 4,529.

Lưu lượng nước ngưng ở đầu vào bộ khử khí:

Đ. KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 Máy nước nóng thô

entanpy thoát nước h PSV=140

.

2.6.5 Mở rộng thanh lọc hai giai đoạn

Giai đoạn 2: sự giãn nở của nước sôi ở 6 atm về lượng

đến áp suất 1 atm.

= + (-)

gửi đến thiết bị khử khí quyển.

2.6.6 Máy khử nước bổ sung

Đăng trên http://www.allbest.ru/

Phương trình cân bằng vật chất của thiết bị khử nước ngưng hồi lưu và nước bổ sung DKV.

Đ. KV = + Đ. P.O.V + Đ.được + Đ. NV;

Tiêu thụ nước được xử lý hóa học:

Đ. OB = ( Đ. P - Đ.được) + + Đ. UT.

Cân bằng nhiệt của bộ giải nhiệt nước xả đáy

vật liệu ngưng tụ tuabin

Ở đâu q OP = h h nhiệt cung cấp cho nước bổ sung trong OP.

q OP \u003d 670,5- 160 \u003d 510,5 kJ / kg,

Ở đâu: h entanpy của nước xả đáy ở đầu ra của OP.

Ta chấp nhận hoàn trả nước ngưng từ các hộ tiêu thụ nhiệt công nghiệp?k = 0,5 (50%), thì:

Đ.được = ?k* Đ. P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

Đ. RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Nước nóng bổ sung trong OP được xác định từ phương trình cân bằng nhiệt của OP:

= 27.493 từ đây:

= 21,162 kJ/kg.

Sau bộ làm mát xả đáy (BP), nước bổ sung đi vào quá trình xử lý nước bằng hóa chất, sau đó đến bộ gia nhiệt nước đã xử lý bằng hóa chất.

Cân bằng nhiệt của máy nước nóng tinh khiết hóa học POV:

Ở đâu q 6 - lượng nhiệt truyền trong bộ gia nhiệt bằng hơi từ tuabin khai thác số 6;

sưởi ấm nước trong POV. Chấp nhận h RH = 140 kJ/kg, khi đó

.

Tốc độ dòng hơi cho SOW được xác định từ sự cân bằng nhiệt của máy nước nóng được xử lý hóa học:

Đ. POV 2175,34 = 27,493 230,4 từ đâu Đ. POV = 2,897 kg/giây.

Như vậy,

Đ. KV = Đ.

Phương trình cân bằng nhiệt cho thiết bị khử khí nước được xử lý hóa học:

Đ. h 6 + Đ. POV h+ Đ.ĐƯỢC RỒI h+ Đ. ov hĐ. HF h

Đ. 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (Đ.+ 56,084) * 391,6

Từ đây Đ.\u003d 0,761 kg/s - tiêu thụ hơi đốt nóng tại ĐKV và trích xuất số 6 của tuabin.

Lưu lượng nước ngưng tại cửa ra của ĐKV:

Đ. KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / s.

2.6.7 Lò sưởi tái sinh áp suất thấp

nhựa HDPE 4

Phương trình cân bằng nhiệt cho HDPE4

.

Tiêu thụ hơi nước sưởi ấm cho LPH4

,

Ở đâu

HDPE và máy trộnCM2

Phương trình cân bằng nhiệt tổng hợp:

lưu lượng nước ngưng tại cửa xả LPH2 ở đâu:

Đ. K6 = Đ. KĐ - Đ. HF -D Mặt trời - Đ. PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

thay thế Đ. K2 vào phương trình cân bằng nhiệt tổng hợp:

Đ.\u003d 0,544 kg / s - tiêu thụ hơi nước nóng ở LPH3 từ lựa chọn số 5

tua-bin.

PND2, máy trộn CM1, PND1

Nhiệt độ cho PS:

1 phương trình vật chất và 2 phương trình cân bằng nhiệt được biên soạn:

1.

2.

3.

thế vào phương trình 2

Chúng tôi nhận được:

kg/giây;

Đ. P6 = 1,253 kg/giây;

Đ. P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 tụ điện

Phương trình cân bằng vật liệu tụ điện

.

2.7 Kiểm tra tính toán cân bằng vật chất

Việc kiểm tra tính chính xác của việc tính toán tất cả các dòng chảy của sơ đồ nhiệt được tính đến bằng cách so sánh các cân bằng vật chất đối với hơi nước và nước ngưng trong bình ngưng tuabin.

Lưu lượng hơi thải về bình ngưng:

,

ở đâu là tốc độ dòng hơi từ buồng khai thác tuabin với số.

Tốc độ dòng hơi từ quá trình trích ly được đưa ra trong Bảng 2.6.

Bảng 2.6. Tiêu thụ hơi bằng cách khai thác tuabin

Tổng lưu lượng hơi từ khai thác tuabin

Lưu lượng hơi đến thiết bị ngưng tụ sau tuabin:

Lỗi cân bằng hơi và nước ngưng

Do sai số trong cân bằng hơi và nước ngưng không vượt quá giá trị cho phép nên tất cả các dòng của sơ đồ nhiệt đều được tính đến một cách chính xác.

2.8 Cân bằng năng lượng của tổ máy tuabin thứ sáu- 80/100-130/13

Hãy để chúng tôi xác định sức mạnh của các ngăn tuabin và tổng công suất của nó:

N Tôi=

Ở đâu N Tôi OTS - sức mạnh của khoang tuabin, N Tôi UTS = Đ. Tôi UTS h Tôiđại học,

h Tôi UTS = h Tôi UTS - h Tôi +1 HTS - nhiệt giảm trong ngăn, kJ/kg,

Đ. Tôi OTS - lượng hơi đi qua ngăn, kg/s.

ngăn 0-1:

Đ. 01 UTS = Đ. 0 = 130,5 kg/giây,

h 01 UTS = h 0 UTS - h 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.

- Khoang 1-2:

Đ. 12 UTS = Đ. 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/giây,

h 12 UTS = h 1 UTS - h 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.

- Ngăn 2-3:

Đ. 23 UTS = Đ 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/giây,

h 23 UTS = h 2 UTS - h 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.

- Khoang 3-4:

Đ. 34 UTS = Đ. 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/giây,

h 34 UTS = h 3 UTS - h 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.

- Ngăn 4-5:

Đ. 45 UTS = Đ. 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/giây,

h 45 UTS = h 4 UTS - h 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.

- Ngăn 5-6:

Đ. 56 UTS = Đ. 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/giây,

h 56 UTS = h 5 UTS - h 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.

- ngăn 6-7:

Đ. 67 UTS = Đ. 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/giây,

h 67 UTS = h 6 UTS - h 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.

- ngăn 7-K:

Đ. 7k UTS = Đ. 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/giây,

h 7k UTS = h 7 UTS - h ĐẾN UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.

3.5.1 Tổng công suất các ngăn tuabin

3.5.2 Công suất điện của tổ máy tuabin được xác định theo công thức:

N E = N Tôi

đâu là hiệu suất cơ và điện của máy phát điện,

N E \u003d 83,46. 0,99. 0,98=80,97MW.

2.9 Chỉ số hiệu suất nhiệt tuabin

Tổng lượng nhiệt tiêu thụ cho nhà máy tuabin

, MW

.

2. Tiêu thụ nhiệt để sưởi ấm

,

Ở đâu h t- hệ số tính đến tổn thất nhiệt trong hệ thống sưởi ấm.

3. Tổng lượng nhiệt tiêu thụ cho các hộ tiêu thụ công nghiệp

,

.

4. Tổng lượng nhiệt tiêu thụ cho hộ tiêu thụ bên ngoài

, MW

.

5. Tiêu thụ nhiệt cho nhà máy tuabin để sản xuất điện

,

6. Hiệu suất phát điện của nhà máy tuabin (không bao gồm điện năng tiêu thụ riêng)

,

.

7. Nhiệt lượng tiêu thụ riêng để phát điện

,

2.10 Các chỉ số năng lượng của CHP

Các thông số hơi tươi ở đầu ra của máy tạo hơi nước.

- áp suất P PG = 12,9 MPa;

- Hiệu suất tổng của máy phát hơi từ SG = 0,92;

- nhiệt độ t SG = 556 о С;

- h PG = 3488 kJ/kg lúc chỉ định r PG và t PG.

Hiệu quả của máy tạo hơi nước, được lấy từ các đặc tính của nồi hơi E-320/140

.

1. Phụ tải nhiệt của tổ máy hơi nước

, MW

2. Hiệu quả của đường ống (vận chuyển nhiệt)

,

.

3. Hiệu quả của CHP đối với sản xuất điện

,

.

4. Hiệu quả của CHPP đối với việc sản xuất và cung cấp nhiệt để sưởi ấm, có tính đến PVK

,

.

PVC tại t h=- 15 0 VỚI làm,

5. Tiêu hao cụ thể nhiên liệu tham khảo cho phát điện

,

.

6. Tiêu hao nhiên liệu tham khảo cụ thể cho sản xuất và cung cấp nhiệt năng

,

.

7. Tiêu thụ nhiệt nhiên liệu trên mỗi trạm

,

.

8. Tổng hiệu suất của tổ máy (tổng)

,

9. Tiêu thụ nhiệt cụ thể trên mỗi đơn vị năng lượng CHP

,

.

10. Hiệu suất của bộ nguồn (thuần)

,

.

trong đó E S.N - mức tiêu thụ điện riêng, E S.N = 0,03.

11. Mức tiêu hao nhiên liệu tham khảo cụ thể "net"

,

.

12. Mức tiêu thụ nhiên liệu tham khảo

kg/giây

13. Tiêu hao nhiên liệu chuẩn để sinh nhiệt cung cấp cho các hộ tiêu thụ bên ngoài

kg/giây

14. Tiêu thụ nhiên liệu tham khảo cho phát điện

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13,214-8,757 \u003d 4,457 kg / s

Phần kết luận

Theo kết quả tính toán sơ đồ nhiệt của nhà máy điện dựa trên tuabin nhiệt và điện sản xuất PT-80/100-130/13, vận hành ở chế độ tăng tải ở nhiệt độ môi trường, các giá trị sau của các thông số chính đặc trưng cho nhà máy điện loại này đã thu được:

Tiêu thụ hơi nước trong khai thác tuabin

Tiêu thụ hơi nước sưởi ấm cho máy sưởi mạng

Sản lượng nhiệt để sưởi ấm của một nhà máy tuabin

Hỏi t= 72,22MW;

Sản lượng nhiệt từ một nhà máy tuabin đến người tiêu dùng công nghiệp

Hỏi P= 141,36 MW;

Tổng mức tiêu thụ nhiệt cho người tiêu dùng bên ngoài

Hỏi TP.= 231,58 MW;

Điện tại các đầu cuối của máy phát điện

N uh=80,97 MW;

Hiệu quả CHP cho phát điện

Hiệu quả của CHPP đối với việc sản xuất và cung cấp nhiệt để sưởi ấm

Tiêu thụ nhiên liệu cụ thể cho phát điện

b e Tại= 162,27g/kw/giờ

Tiêu thụ nhiên liệu cụ thể cho sản xuất và cung cấp năng lượng nhiệt

b t Tại= 40,427 kg/GJ

Tổng hiệu suất CHP

Tổng hiệu quả của CHP "net"

Mức tiêu thụ nhiên liệu tham khảo cụ thể trên mỗi trạm "net"

Thư mục

1. Ryzhkin V.Ya. Nhà máy nhiệt điện: Giáo trình đại học - Tái bản lần 2, có sửa đổi. - M.: Năng lượng, 1976.-447p.

2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. Bảng tính chất vật lý nhiệt của nước và hơi nước: Sổ tay. - M.: Ed. MPEI, 1999. - 168s.

3. Poleshchuk I.Z. Lập và tính toán các sơ đồ nhiệt cơ bản của nhà máy nhiệt điện. hướng dẫnđến dự án khóa học về kỷ luật "TPP và NPP", / Bang Ufa. hàng không tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Tiêu chuẩn của doanh nghiệp (STP UGATU 002-98). Yêu cầu đối với việc xây dựng, trình bày, thiết kế.-Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Nhà máy điện ống hơi tại các TPP: Trợ giúp chỉ dẫn- CPI KSTU, 2006. -152s

6. . Nhà máy nhiệt điện và điện hạt nhân: Sổ tay / Tổng biên tập. thành viên tương ứng RAS A.V. Klimenko và V.M. Zorin. - Tái bản lần thứ 3. - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: bị bệnh. - (Kỹ thuật nhiệt điện và kỹ thuật nhiệt; Quyển 3).

7. . Tua bin của nhà máy nhiệt điện và điện hạt nhân: Sách giáo khoa cho trường trung học / Ed. A.G, Kostyuk, V.V. Frolova. - Tái bản lần 2, đã sửa đổi. và bổ sung - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 tr.

8. Tính toán mạch nhiệt của nhà máy tuabin hơi: Phiên bản điện tử giáo dục / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

quy ước nhà máy điện, thiết bị và các yếu tố của chúng (bao gồm cảvăn bản, số liệu, chỉ mục)

D - thiết bị khử khí nước cấp;

DN - máy bơm thoát nước;

K - bình ngưng, nồi hơi;

KN - bơm nước ngưng;

OE - bộ làm mát thoát nước;

PrTS - giản đồ nhiệt cơ bản;

PVD, HDPE - bộ gia nhiệt tái sinh (cao, áp thấp);

PVK - đỉnh nồi hơi nước nóng;

SG - máy tạo hơi nước;

PE - bộ quá nhiệt (sơ cấp);

PN - bơm cấp liệu;

PS - bộ gia nhiệt hộp nhồi;

PSG - máy sưởi mạng ngang;

PSV - máy nước nóng thô;

PT - tuabin hơi; tuabin sưởi ấm với khai thác hơi nước công nghiệp và sưởi ấm;

PHOV - máy nước nóng tinh khiết hóa học;

PE - bộ làm mát phun;

P - bộ mở rộng;

CHPP - nhà máy nhiệt điện kết hợp;

CM - máy trộn;

СХ - bộ làm mát hộp nhồi;

HPC - xi lanh cao áp;

LPC - xi lanh hạ áp;

EG - máy phát điện;

phụ lục A

Phụ lục B

Sơ đồ chế độ PT-80/100

Phụ lục B

Lịch trình gia nhiệt cho quy định chất lượng của việc phát hànhnhiệt theo nhiệt độ ngoài trời trung bình hàng ngày

Được lưu trữ trên Allbest.ru

Tài liệu tương tự

Tính toán giản đồ nhiệt chính, xây dựng quá trình giãn nở hơi trong các ngăn tuabin. Tính toán hệ thống tái tạo nhiệt nước cấp. Xác định lưu lượng nước ngưng, hoạt động của tuabin và bơm. Tổng tổn thất lưỡi cắt và hiệu suất bên trong.

hạn giấy, thêm 03/19/2012


Xây dựng quá trình giãn nở hơi trong tuabin theo sơ đồ H-S. Xác định các thông số và lưu lượng của hơi và nước tại nhà máy điện. Tổng hợp các cân bằng nhiệt chính cho các đơn vị và thiết bị của sơ đồ nhiệt. Ước tính sơ bộ lưu lượng hơi đến tuabin.

giấy hạn, thêm 12/05/2012


Phân tích các phương pháp tính toán kiểm định mạch nhiệt nhà máy điện tuabin đồng phát. Mô tả thiết kế và hoạt động của tụ điện KG-6200-2. Mô tả sơ đồ nhiệt chính của nhà máy sưởi ấm dựa trên nhà máy tuabin loại T-100-130.

luận văn, bổ sung 02/09/2010


sơ đồ nhiệtđơn vị năng lượng. Thông số hơi nước trong khai thác tuabin. Xây dựng quá trình trong sơ đồ hs. Bảng tổng hợp các thông số hơi và nước. Tổng hợp các cân bằng nhiệt chính cho các đơn vị và thiết bị của sơ đồ nhiệt. Tính toán thiết bị khử khí và lắp đặt mạng.

giấy hạn, thêm 17/09/2012


Xây dựng quá trình nở hơi theo sơ đồ h-s. Tính toán lắp đặt máy sưởi mạng. Quá trình giãn nở hơi trong tuabin dẫn động của bơm cấp liệu. Xác định tốc độ dòng hơi cho tuabin. Tính toán hiệu suất nhiệt của TPP và lựa chọn đường ống.

hạn giấy, bổ sung ngày 10/06/2010


Lựa chọn và chứng minh sơ đồ nhiệt cơ bản của khối. Vẽ lên sự cân bằng của các dòng chính của hơi nước và nước. Các đặc điểm chính của tuabin. Xây dựng quá trình nở hơi trong tuabin trên sơ đồ hs. Tính toán các bề mặt gia nhiệt của nồi hơi nhiệt thải.

giấy hạn, thêm 25/12/2012


Tính toán tuabin hơi, thông số của các phần tử chính sơ đồ mạch nhà máy tuabin hơi và xây dựng sơ bộ quá trình giãn nở nhiệt của hơi trong tuabin trên sơ đồ h-s. Chỉ số kinh tế nhà máy tuabin hơi có tái sinh.

giấy hạn, thêm 16/07/2013


Biên soạn sơ đồ nhiệt tính toán của TU NPP. Xác định các thông số của chất lỏng làm việc, mức tiêu thụ hơi nước trong quá trình khai thác của bộ phận tuabin, công suất bên trong và các chỉ số về hiệu suất nhiệt và toàn bộ thiết bị. Sức mạnh của các máy bơm của đường dẫn nước ngưng.

giấy hạn, thêm 14/12/2010


Quá trình giãn nở hơi trong tuabin. Xác định mức tiêu thụ hơi sống và nước cấp. Tính toán các phần tử của sơ đồ nhiệt. Giải ma trận bằng phương pháp Cramer. Mã chương trình và xuất kết quả tính toán của máy. Các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của tổ máy.

hạn giấy, thêm 03/19/2014


Nghiên cứu thiết kế tuabin K-500-240 và tính toán nhiệt tổ hợp tuabin của nhà máy điện. Việc lựa chọn số lượng các giai đoạn xi lanh tuabin và sự phân hủy entanpy hơi nước giảm xuống theo các giai đoạn của nó. Xác định công suất tuabin và tính toán cánh làm việc chịu uốn và căng.

Tua bin hơi đồng phát PT-80 / 100-130 / 13 của hiệp hội sản xuất xây dựng tuabin "Leningrad Metal Works" (NOG LMZ) với khai thác hơi công nghiệp và sưởi ấm với công suất định mức 80 MW, tối đa 100 MW với công suất ban đầu áp suất hơi 12,8 MPa được thiết kế cho máy phát điện truyền động trực tiếp TVF-120-2 với tần số quay 50 Hz và cung cấp nhiệt cho nhu cầu sản xuất và sưởi ấm.

Khi đặt hàng một tuabin, cũng như trong các tài liệu khác, nơi nó phải được chỉ định là "Tua bin hơi nước 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80".

Tua bin PT-80/100-130/13 tuân thủ các yêu cầu của GOST 3618-85, GOST 24278-85 và GOST 26948-86.

Tua bin có các hệ thống chiết xuất hơi nước có thể điều chỉnh sau: một hệ thống sản xuất có áp suất tuyệt đối (1,275 ± 0,29) MPa và hai hệ thống chiết xuất gia nhiệt: một hệ thống chiết xuất trên có áp suất tuyệt đối trong khoảng 0,049-0,245 MPa và một hệ thống chiết xuất dưới áp suất trong khoảng 0,029-0,098 MPa.

Áp suất chiết gia nhiệt được điều chỉnh bằng một màng ngăn điều khiển được lắp đặt trong buồng chiết gia nhiệt phía trên. Áp suất quy định trong bộ chiết gia nhiệt được duy trì: ở bộ chiết trên - khi bật cả hai bộ chiết gia nhiệt, ở bộ chiết dưới - khi một bộ chiết gia nhiệt dưới được bật. Nước mạng qua các bộ gia nhiệt mạng của các giai đoạn sưởi ấm dưới và trên được truyền tuần tự và với cùng một lượng. Lưu lượng nước đi qua các bộ gia nhiệt mạng được kiểm soát.

Giá trị danh nghĩa của các thông số chính của tuabin PT-80/100-130/13

Với các thông số danh định của hơi trực tiếp, lưu lượng nước làm mát 8000 m3/h, nhiệt độ nước làm mát 20°C, kích hoạt tái sinh hoàn toàn, lượng nước ngưng được cấp nhiệt trong HPH bằng 100% lưu lượng hơi qua tuabin, khi tổ máy tua-bin đang hoạt động với bộ khử khí 0,59 MPa, với nước mạng được gia nhiệt từng bước, khi sử dụng hết công suất băng thông tuabin và lượng hơi nước đi vào bình ngưng tối thiểu, có thể lấy các giá trị khai thác sau:

— giá trị danh nghĩa của khai thác quy định ở công suất 80 MW;

- lựa chọn sản xuất - 185 t / h ở áp suất tuyệt đối 1,275 MPa;

- tổng chiết nhiệt - 285 GJ / h (132 t / h) ở áp suất tuyệt đối: ở chiết trên - 0,088 MPa và ở chiết dưới - 0,034 MPa;

- giá trị tối đa của lựa chọn sản xuất ở áp suất tuyệt đối trong buồng lựa chọn 1,275 MPa là 300 t / h. Với giá trị khai thác sản xuất này và không có khai thác nhiệt, công suất tuabin là -70 MW. Với công suất định mức 80 MW và không khai thác nhiệt, khai thác sản xuất tối đa sẽ là -250 t/h;

— tổng giá trị tối đa của quá trình chiết gia nhiệt là 420 GJ/h (200 t/h); với giá trị khai thác nhiệt này và không có khai thác công nghiệp, công suất tuabin là khoảng 75 MW; với công suất định mức 80 MW và không khai thác công nghiệp, khai thác nhiệt tối đa sẽ vào khoảng 250 GJ/h (-120 t/h).

— công suất tối đa của tuabin khi tắt quá trình sản xuất và khai thác nhiệt, với tốc độ dòng nước làm mát là 8000 m3/h ở nhiệt độ 20 °C, khi bật hoàn toàn quá trình tái sinh, sẽ là 80 MW. Công suất tối đa của tuabin là 100 MW. thu được với sự kết hợp nhất định của quá trình chiết sản xuất và gia nhiệt, phụ thuộc vào độ lớn của quá trình chiết và được xác định bởi khẩu độ chế độ.

Có thể vận hành nhà máy tuabin với việc truyền nước trang điểm và mạng lưới thông qua gói tích hợp

Khi bình ngưng được làm mát bằng nước mạng, tuabin có thể hoạt động theo lịch trình nhiệt. tối đa nhiệt điện của chùm tích hợp là -130 GJ/h trong khi duy trì nhiệt độ ở phần ống xả không cao hơn 80°C.

Hoạt động lâu dài của tuabin với công suất định mức được cho phép với các sai lệch sau của các tham số chính so với danh nghĩa:

• với sự thay đổi đồng thời trong bất kỳ sự kết hợp nào của các thông số ban đầu của hơi nước trực tiếp - áp suất từ ​​​​12,25 đến 13,23 MPa và nhiệt độ từ 545 đến 560 ° C; đồng thời, nhiệt độ của nước làm mát không được vượt quá 20°C;
• khi nhiệt độ của nước làm mát ở đầu vào của bình ngưng tăng lên 33 ° C và tốc độ dòng chảy của nước làm mát là 8000 m3 / h, nếu các thông số ban đầu của hơi nước trực tiếp không thấp hơn các thông số danh nghĩa;
• đồng thời giảm các giá trị khai thác hơi nước công nghiệp và sưởi ấm bằng không.
• với sự gia tăng áp suất của hơi nước trực tiếp lên 13,72 MPa và nhiệt độ lên tới 565 ° C, hoạt động của tuabin được phép không quá nửa giờ và tổng thời gian hoạt động của tuabin ở các thông số này không được phép vượt quá 200 h/năm.

Đối với tổ máy tuabin PT-80/100-130/13 này, bộ gia nhiệt cao áp số 7 (PVD-475-230-50-1) được sử dụng. PVD-7 vận hành ở các thông số hơi trước khi vào gia nhiệt: áp suất 4,41 MPa, nhiệt độ 420°C và lưu lượng hơi 7,22 kg/s. Các thông số nước cấp trong trường hợp này: áp suất 15,93 MPa, nhiệt độ 233 °C và tốc độ dòng chảy 130 kg/s.