pe 80 100 130 13 turbiinin kuvaus. Höyryturbiinin toiminta. Kemiallisesti käsitellyn veden kulutus

Lämmityshöyryturbiini PT-80/100-130/13 teollisuus- ja lämmityshöyrynpoistolla on suunniteltu suorakäyttöön TVF-120-2 sähkögeneraattorille, jonka pyörimisnopeus on 50 rpm ja lämmönluovutus tuotanto- ja lämmitystarpeisiin.

Turbiinin pääparametrien nimellisarvot on annettu alla.

Teho, MW

nimellinen 80

maksimi 100

Nimelliset höyryparametrit

paine, MPa 12,8

lämpötila, 0 C 555

Poistetun höyryn kulutus tuotantotarpeisiin, t/h

nimellinen 185

maksimi 300

Höyrynpaineen muutoksen rajat säädetyssä lämmönpoistossa, MPa

ylempi 0,049-0,245

alempi 0,029-0,098

Tuotannon valintapaine 1.28

Veden lämpötila, 0 C

ravitsemus 249

jäähdytys 20

Jäähdytysveden kulutus, t/h 8000

Turbiinissa on seuraavat säädettävät höyrynpoistot:

tuotanto absoluuttisella paineella (1,275 0,29) MPa ja kahdella lämmitysvaihtoehdolla - ylempi absoluuttisella paineella alueella 0,049-0,245 MPa ja alempi paineella alueella 0,029-0,098 MPa. Lämmönpoistopainetta säädetään yhdellä ohjauskalvolla, joka on asennettu ylempään lämmönpoistokammioon. Säädettävä paine lämmityspoistossa sitä tuetaan: ylemmässä poistossa - kun molemmat lämmityspoistot on kytketty päälle, alemmassa poistossa - kun yksi alempi lämmityksen poisto on kytkettynä. Verkkovesi on johdettava lämmityksen alemman ja ylemmän vaiheen verkkolämmittimien läpi peräkkäin ja yhtä suuria määriä. Verkkolämmittimien läpi kulkevan veden virtausta on valvottava.

Turbiini on yksiakselinen kaksisylinterinen yksikkö. HPC-virtausreitissä on yksirivinen ohjausvaihe ja 16 paineportaa.

LPC:n virtausosa koostuu kolmesta osasta:

ensimmäisessä (ylempään lämmönpoistoaukkoon asti) on ohjausaste ja 7 painevaihetta,

toinen (lämmityshanojen välissä) kaksi painevaihetta,

kolmas - ohjausvaihe ja kaksi painevaihetta.

Roottori korkeapaine kiinteästi taottu. Roottorin kymmenen ensimmäistä levyä alhainen paine taottuna yhteen akselin kanssa, kolme muuta levyä on asennettu.

Turbiinin höyrynjako on suutin. HPC:n poistumiskohdassa osa höyrystä menee ohjattuun tuotantoon, loput LPC:hen. Lämmitysuutot suoritetaan vastaavista LPC-kammioista.

Lämpenemisajan lyhentämiseksi ja käynnistysolosuhteiden parantamiseksi laippojen ja pulttien höyrylämmitys ja jännitteinen höyrynsyöttö HPC-etutiivisteelle on varustettu.

Turbiini on varustettu estolaitteella, joka pyörittää turbiiniyksikön akselia 3,4 rpm:n taajuudella.

Turbiinin siipilaite on suunniteltu toimimaan 50 Hz:n verkkotaajuudella, mikä vastaa turbiinin roottorin nopeutta 50 rpm (3000 rpm). Turbiinin pitkäaikainen käyttö sallitaan taajuuspoikkeamalla verkossa 49,0-50,5 Hz.

Johdanto

Kaikkien teollisuudenalojen suurille laitoksille, joilla on korkea lämmönkulutus, optimaalinen energiansyöttöjärjestelmä on alueelta tai teollisuudesta.

CHP-laitosten sähköntuotantoprosessille on ominaista parempi lämpöhyötysuhde ja parempi energiatehokkuus lauhdevoimaloihin verrattuna. Tämä selittyy sillä, että siinä käytetään turbiinin hukkalämpöä, joka ohjataan kylmään lähteeseen (ulkoisen kuluttajan lämmönvastaanottimeen).

Työssä on tehty suunnittelutilassa ulkoilman lämpötilassa toimivaan tuotantolämpö- ja -voimaturbiiniin PT-80/100-130/13 perustuvan voimalaitoksen lämpökaavion laskenta.

Lämpökaavion laskennan tehtävänä on määrittää työnesteen virtauksen parametrit, kustannukset ja suunnat yksiköissä ja yksiköissä sekä höyryn kokonaiskulutus, sähköteho ja aseman lämpöhyötysuhteen indikaattorit.

Kuvaus PT-80/100-130/13-turbiinilaitoksen päälämpökaaviosta

80 MW:n sähkövoimayksikkö koostuu E-320/140-korkeapainerumpukattilasta, PT-80/100-130/13-turbiinista, generaattorista ja apuvälineet.

Tehoyksikössä on seitsemän vaihtoehtoa. Turbiinilaitoksessa on mahdollista suorittaa verkkoveden kaksivaiheinen lämmitys. Siellä on pää- ja huippukattila sekä PVC, joka kytkeytyy päälle, jos kattilat eivät pysty tuottamaan tarvittavaa verkkoveden lämmitystä.

Kattilasta tuleva tuore höyry, jonka paine on 12,8 MPa ja lämpötila 555 0 C, tulee turbiinin HPC:hen ja tyhjennyksen jälkeen lähetetään turbiinin CSD:hen ja sitten LPC:hen. Harjoittelun jälkeen höyry virtaa LPC:stä lauhduttimeen.

Regeneroinnin tehoyksikössä on kolme korkeapainelämmitintä (HPH) ja neljä matalapainelämmitintä (LPH). Lämmittimet on numeroitu turbiiniyksikön päästä. Kuumennushöyryn HPH-7 kondensaatti kaskadoidaan HPH-6:een, HPH-5:een ja sitten ilmanpoistoon (6 atm). Kondenssiveden poisto LPH4:stä, LPH3:sta ja LPH2:sta suoritetaan myös kaskadissa LPH1:ssä. Sitten LPH1:stä lämmityshöyryn kondensaatti lähetetään CM1:een (katso PRT2).

Päälauhde ja syöttövesi lämmitetään peräkkäin PE:ssä, SH:ssa ja PS:ssä, neljässä matalapainelämmittimessä (LPH), 0,6 MPa:n ilmanpoistossa ja kolmessa korkeapainelämmittimessä (HPV). Näihin lämmittimiin syötetään höyryä kolmesta säädettävästä ja neljästä säätelemättömästä turbiinin höyrynpoistosta.

Lämmitysverkon veden lämmitysyksikössä on kattilalaitos, joka koostuu alemmasta (PSG-1) ja ylemmästä (PSG-2) verkkolämmittimestä, jotka syötetään vastaavasti 6. ja 7. valinnan höyryllä sekä PVK:lla. Ylemmän ja alemman verkkolämmittimen lauhde syötetään tyhjennyspumpuilla sekoittimiin SM1 LPH1 ja LPH2 sekä SM2 lämmittimien LPH2 ja LPH3 väliin.

Lämmityslämpötila syöttää vettä on (235-247) 0 C ja riippuu tuoreen höyryn alkupaineesta, alilämmityksen määrästä HPH7:ssä.

Ensimmäistä höyryuuttoa (HPC:stä) käytetään syöttöveden lämmittämiseen HPH-7:ssä, toista höyryuuttoa (HPC:stä) - HPH-6:een, kolmatta (HPC:stä) - HPH-5:een, D6ata, tuotantoa varten; neljäs (CSD:stä) - LPH-4:ssä, viides (CSD:stä) - LPH-3:ssa, kuudes (CSD:stä) - LPH-2:ssa, ilmanpoistaja (1,2 atm), PSG2:ssa, PSV:ssä; seitsemäs (CND:ltä) - PND-1:ssä ja PSG1:ssä.

Tappioiden korvaamiseksi järjestelmässä otetaan käyttöön raakavesi. Raakavesi lämmitetään raakavedenlämmittimessä (RWS) 35 °C:n lämpötilaan ja sen jälkeen kemiallinen käsittely, menee ilmanpoistoon 1.2 ata. Lisäveden lämmityksen ja ilmanpoiston varmistamiseksi käytetään kuudennen uuton höyryn lämpöä.

Höyryä tiivistetangoista D kpl = 0,003D 0 menee ilmanpoistoon (6 atm). Höyry äärimmäisistä tiivistekammioista ohjataan SH:hen, keskimmäisistä tiivistekammioista PS:ään.

Kattilan puhallus - kaksivaiheinen. Höyry 1. vaiheen paisuttimesta menee ilmanpoistoon (6 atm), 2. vaiheen paisuttimesta ilmanpoistoon (1,2 atm). Vesi johdetaan 2. vaiheen laajentimesta verkkovesijohtoon verkkohäviöiden osittaiseksi korvaamiseksi.

Kuva 1. Lämpövoimalaitoksen kaavio TU PT-80/100-130/13 perusteella

Höyryturbiinin tyyppi PT-60-130/13– lauhduttava, kahdella säädettävällä höyrynpoistolla. Nimellisteho 60 000 kW (60 MW) nopeudella 3 000 rpm. Turbiini on suunniteltu suoraan käyttämään generaattoria vaihtovirta tyyppi TVF-63-2 teho 63 000 kW, jännite generaattorin liittimissä 10 500 V, asennettu yhteiselle pohjalle turbiinin kanssa. Turbiini on varustettu regeneratiivisella laitteella syöttöveden lämmittämiseksi ja sen on toimittava lauhdutusyksikön kanssa. Kun turbiini toimii ilman ohjattuja poistoja (puhtaasti lauhdutustila), sallitaan 60 MW:n kuorma.

Höyryturbiinin tyyppi PT-60-130/13 suunniteltu seuraaville parametreille:

• tuoreen höyryn paine automaattisen sulkuventtiilin (ASK) edessä 130 atm;
• tuoreen höyryn lämpötila ASC:n edessä 555 ºС;
• lauhduttimen läpi kulkevan jäähdytysveden määrä (suunnittelulämpötilassa lauhduttimen sisääntulossa 20 ºС) 8000 m/h;
• arvioitu maksimihöyrynkulutus nimellisparametreilla on 387 t/h.

Turbiinissa on kaksi säädettävää höyrynpoistoa: teollinen nimellispaineella 13 atm ja yhteistuotanto nimellispaineella 1,2 atm. Tuotannossa ja lämmönpoistossa on seuraavat paineensäätörajat:

• tuotanto 13+3 ATA;
• lämmitys 0,7-2,5 atta.

Turbiini on yksiakselinen kaksisylinterinen yksikkö. korkeapaineinen sylinteri on yksikruunuinen ohjausporras ja 16 paineportaa. Matalapaineinen sylinteri koostuu kahdesta osasta, joista keskipaineosassa on ohjausaste ja 8 paineportasta ja matalapaineosassa ohjausaste ja 3 painevaihetta.

Kaikki korkeapaineroottorin levyt on taottu kiinteästi akseliin. Matalapaineroottorin kymmenen ensimmäistä levyä on taottu kiinteästi akseliin, loput neljä levyä ovat ulkonevia.

HP- ja LPC-roottorit on yhdistetty toisiinsa joustavalla kytkimellä. Matalapainesylinterin roottorit ja generaattori on yhdistetty jäykällä kytkimellä. nRVD = 1800 rpm, nRPD = 1950 rpm.

Taottu roottori HPC turbiini PT-60-130/13 siinä on suhteellisen pitkä akselin etupää ja terälehti (hihaton) labyrinttitiivisteet. Tällaisella roottorirakenteella jopa lievä akseliin tarttuminen pääty- tai välitiivisteiden kampasimpukoilla aiheuttaa paikallista kuumenemista ja akselin elastista taipumista, mikä johtaa turbiinin tärinään, sidepiikkien, roottorin siipien ja säteittäisten välysten kasvu väli- ja suojuksen tiivisteissä. Tyypillisesti roottorin taipuma esiintyy käyttönopeusalueella 800-1200 rpm. turbiinin käynnistyksen aikana tai roottoreiden loppuessa sen ollessa pysäytettynä.

Turbiini toimitetaan kääntölaite, pyörittää roottoria nopeudella 3,4 rpm. Kääntölaitetta käyttää sähkömoottori, jossa on oravahäkkiroottori.

Turbiinilla on suuttimen höyryn jakelu. Tuore höyry syötetään vapaasti seisovaan höyrylaatikkoon, jossa on automaattinen suljin, josta höyry virtaa ohitusputkia pitkin turbiinin ohjausventtiileihin. sijaitsevat höyrylaatikoissa, jotka on hitsattu turbiinin sylinterin etuosaan. Höyryn minimivirtaus lauhduttimessa määräytyy tilakaavion mukaan.

Turbiini on varustettu pesulaite, joka mahdollistaa turbiinin virtausreitin huuhtelemisen liikkeellä ollessaan vastaavasti pienemmällä kuormalla.

Lämpenemisajan lyhentämiseksi ja turbiinin käynnistysolosuhteiden parantamiseksi on saatavana HPC-laipat ja -pultit sekä elävä höyrysyöttö HPC-etutiivisteelle. Tarjota oikea tila työ ja kaukosäädin järjestelmässä turbiinia käynnistettäessä ja pysäytettäessä järjestetään ryhmätyhjennys viemärin laajentaja kondensaattoriin.

Lähetä hyvä työsi tietokanta on yksinkertainen. Käytä alla olevaa lomaketta

Opiskelijat, jatko-opiskelijat, nuoret tutkijat, jotka käyttävät tietopohjaa opinnoissaan ja työssään, ovat sinulle erittäin kiitollisia.

Lähetetty http://www.allbest.ru/

huomautus

Tässä tutkielma tehtiin yhteistuotannon höyryturbiiniin perustuva voimalaitoksen lämpöperuskaavio

PT-80/100-130/13 lämpötilassa ympäristöön, lasketaan regeneratiivisen lämmityksen ja verkkolämmittimien järjestelmä sekä turbiinilaitoksen ja voimayksikön lämpöhyötysuhteen indikaattorit.

Liitteessä on kaaviollinen lämpökaavio, joka perustuu PT-80/100-130/13 turbiinilaitokseen, kaavio verkon veden lämpötiloista ja lämmityskuormasta, h-s-kaavio höyryn laajenemisesta turbiinissa, kaavio PT- 80/100-130/13 turbiinilaitos, yleiskuva lämmittimestä korkeapaine PV-350-230-50, erittely yleisnäkymä PV-350-230-50, pituussuuntainen leikkaus turbiinilaitos PT-80/100-130/13, TPP-järjestelmään sisältyvien apulaitteiden yleiskuvan erittely.

Teos on koottu 45 arkille ja sisältää 6 taulukkoa ja 17 kuvitusta. Työssä käytettiin 5 kirjallista lähdettä.

• Johdanto
• Katsaus tieteelliseen ja tekniseen kirjallisuuteen (Sähkö- ja lämpöenergian tuotantotekniikat)
• 1. Kuvaus PT-80/100-130/13-turbiinilaitoksen päälämpökaaviosta
• 2. PT-80/100-130/13 turbiinilaitoksen päälämpökaavion laskenta korotetun kuormituksen tilassa
• 2.1 Alkutiedot laskentaa varten
• 2.2
• 2.3 Höyryn paisuntaprosessin parametrien laskenta turbiiniosastoissa inh- Skaavio
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Verkkolämmityksen asennus (kattila)
• 2.6.2 Korkeapaineiset regeneratiiviset lämmittimet ja syöttölaitos (pumppu)
• 2.6.3 Syöttöveden ilmanpoistolaite
• 2.6.4 Raakaveden lämmitin
• 2.6.5
• 2.6.6 Lisäveden ilmanpoistaja
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondensaattori
• 2.7
• 2.8 Turbiiniyksikön PT- energiatase80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Johtopäätös
• Bibliografia
• Johdanto
• Kaikkien teollisuudenalojen suurille laitoksille, joilla on korkea lämmönkulutus, optimaalinen energiansyöttöjärjestelmä on alueelta tai teollisuudesta.
• CHP-laitosten sähköntuotantoprosessille on ominaista parempi lämpöhyötysuhde ja parempi energiatehokkuus lauhdevoimaloihin verrattuna. Tämä selittyy sillä, että siinä käytetään turbiinin hukkalämpöä, joka ohjataan kylmään lähteeseen (ulkoisen kuluttajan lämmönvastaanottimeen).
• Työssä on tehty suunnittelutilassa ulkoilman lämpötilassa toimivaan tuotantolämpö- ja -voimaturbiiniin PT-80/100-130/13 perustuvan voimalaitoksen lämpökaavion laskenta.
• Lämpökaavion laskennan tehtävänä on määrittää työnesteen virtauksen parametrit, kustannukset ja suunnat yksiköissä ja yksiköissä sekä höyryn kokonaiskulutus, sähköteho ja aseman lämpöhyötysuhteen indikaattorit.
• 1. Turbiinilaitoksen PT- päälämpökaavion kuvaus80/100-130/13

80 MW:n sähkövoimayksikkö koostuu E-320/140-korkeapainerumpukattilasta, PT-80/100-130/13-turbiinista, generaattorista ja apulaitteistosta.

Tehoyksikössä on seitsemän vaihtoehtoa. Turbiinilaitoksessa on mahdollista suorittaa verkkoveden kaksivaiheinen lämmitys. Siellä on pää- ja huippukattila sekä PVC, joka kytkeytyy päälle, jos kattilat eivät pysty tuottamaan tarvittavaa verkkoveden lämmitystä.

Kattilasta tuoretta höyryä paineella 12,8 MPa ja lämpötilalla 555 0 Se tulee turbiinin HPC:hen ja tyhjennyksen jälkeen lähetetään turbiinin HPC:hen ja sitten HPC:hen. Harjoittelun jälkeen höyry virtaa LPC:stä lauhduttimeen.

Regeneroinnin tehoyksikössä on kolme korkeapainelämmitintä (HPH) ja neljä matalapainelämmitintä (LPH). Lämmittimet on numeroitu turbiiniyksikön päästä. Kuumennushöyryn HPH-7 kondensaatti kaskadoidaan HPH-6:een, HPH-5:een ja sitten ilmanpoistoon (6 atm). Kondenssiveden poisto LPH4:stä, LPH3:sta ja LPH2:sta suoritetaan myös kaskadissa LPH1:ssä. Sitten LPH1:stä lämmityshöyryn kondensaatti lähetetään CM1:een (katso PRT2).

Päälauhde ja syöttövesi lämmitetään peräkkäin PE:ssä, SH:ssa ja PS:ssä, neljässä matalapainelämmittimessä (LPH), 0,6 MPa:n ilmanpoistossa ja kolmessa korkeapainelämmittimessä (HPV). Näihin lämmittimiin syötetään höyryä kolmesta säädettävästä ja neljästä säätelemättömästä turbiinin höyrynpoistosta.

Lämmitysverkon veden lämmitysyksikössä on kattilalaitos, joka koostuu alemmasta (PSG-1) ja ylemmästä (PSG-2) verkkolämmittimestä, jotka syötetään vastaavasti 6. ja 7. valinnan höyryllä sekä PVK:lla. Ylemmän ja alemman verkkolämmittimen lauhde syötetään tyhjennyspumpuilla sekoittimiin SM1 LPH1 ja LPH2 sekä SM2 lämmittimien LPH2 ja LPH3 väliin.

Syöttöveden lämmityslämpötila on (235-247) 0 С ja riippuu tuorehöyryn alkupaineesta, alilämmityksen määrästä HPH7:ssä.

Ensimmäistä höyryuuttoa (HPC:stä) käytetään syöttöveden lämmittämiseen HPH-7:ssä, toista höyryuuttoa (HPC:stä) - HPH-6:een, kolmatta (HPC:stä) - HPH-5:een, D6ata, tuotantoa varten; neljäs (CSD:stä) - LPH-4:ssä, viides (CSD:stä) - LPH-3:ssa, kuudes (CSD:stä) - LPH-2:ssa, ilmanpoistaja (1,2 atm), PSG2:ssa, PSV:ssä; seitsemäs (CND:ltä) - PND-1:ssä ja PSG1:ssä.

Tappioiden korvaamiseksi järjestelmässä otetaan käyttöön raakavesi. Raakavesi lämmitetään raakavedenlämmittimessä (RWS) 35 o C:n lämpötilaan, jonka jälkeen se kemiallisen käsittelyn jälkeen menee ilmanpoistoon 1,2 ata. Lisäveden lämmityksen ja ilmanpoiston varmistamiseksi käytetään kuudennen uuton höyryn lämpöä.

Höyryä tiivistetangoista D kpl = 0,003D 0 menee ilmanpoistoon (6 atm). Höyry äärimmäisistä tiivistekammioista ohjataan SH:hen, keskimmäisistä tiivistekammioista PS:ään.

Kattilan puhallus - kaksivaiheinen. Höyry 1. vaiheen paisuttimesta menee ilmanpoistoon (6 atm), 2. vaiheen paisuttimesta ilmanpoistoon (1,2 atm). Vesi johdetaan 2. vaiheen laajentimesta verkkovesijohtoon verkkohäviöiden osittaiseksi korvaamiseksi.

Kuva 1. Lämpövoimalaitoksen kaavio TU PT-80/100-130/13 perusteella

2. Turbiinilaitoksen periaatteellisen lämpökaavion laskentape-80/100-130/13 suuren kuormituksen tilassa

Turbiinilaitoksen peruslämpökaavion laskenta perustuu turbiinille annettuun höyryvirtausnopeuteen. Laskennan tuloksena määritä:

? turbiiniyksikön sähköteho - W e;

? turbiinilaitoksen ja koko CHP:n energiatehokkuus:

b. CHPP:n hyötysuhde sähköntuotannossa;

sisään. CHPP:n hyötysuhde lämmitykseen käytettävän lämmön tuotantoon ja toimittamiseen;

d. sähköntuotannon vertailupolttoaineen ominaiskulutus;

e. Lämpöenergian tuotannossa ja toimituksessa käytettävän vertailupolttoaineen ominaiskulutus.

2.1 Alkutiedot laskentaa varten

Live höyrypaine -

Tuoreen höyryn lämpötila -

Paine lauhduttimessa - P to = 0,00226 MPa

Höyrytuotannon valinnan parametrit:

höyryn kulutus -

antaa -,

käänteinen - .

Tuoreen höyryn kulutus turbiinille -

Lämpöpiirielementtien hyötysuhdearvot on esitetty taulukossa 2.1.

Pöytä 2.1. Lämpöpiirin elementtien hyötysuhde

2.2 Paineiden laskeminen turbiinien poistoissa

CHPP:n lämpökuormituksen määräävät tuotantohöyryn kuluttajan tarpeet ja lämmön toimittaminen ulkoiselle kuluttajalle lämmitykseen, ilmanvaihtoon ja käyttöveden huoltoon.

Teollisella lämpö- ja voimaturbiinilla varustetun CHP-laitoksen lämpöhyötysuhteen ominaisuuksien laskemiseksi korotetussa kuormitustilassa (alle -5ºС), on tarpeen määrittää höyryn paine turbiinin vuodatuksissa. Tämä paine asetetaan teollisuuskuluttajan vaatimusten ja verkkoveden lämpötila-aikataulun perusteella.

Tässä kurssityössä käytetään jatkuvaa höyrynpoistoa ulkopuolisen kuluttajan teknologisiin (teollisiin) tarpeisiin, joka on yhtä suuri kuin paine, joka vastaa turbiinilaitoksen nimellistoimintaa, siis säätelemättömien turbiinien poistojen paine. Nro 1 ja nro 2 on:

Höyryparametrit turbiinin poistoissa nimellistilassa tunnetaan sen pääparametreista. tekniset tiedot.

On tarpeen määrittää todellinen (eli tietylle moodille) painearvo lämmönpoistossa. Tätä varten suoritetaan seuraava toimintosarja:

1. Annetun arvon ja valitun (annetun) lämpöverkon lämpötilakäyrän mukaan määritämme verkkolämmittimien takana olevan verkkoveden lämpötilan tietyssä ulkolämpötilassa t NAR

t Aurinko = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t eKr \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 C

2. Veden alijäähdytyksen hyväksytyn arvon ja ja arvon mukaan t BC löydämme kyllästyslämpötilan verkkolämmittimestä:

= t aurinko + ja

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 С

Sitten veden ja höyryn kyllästystaulukoiden mukaan määritämme höyryn paineen verkkolämmittimessä R BC = 0,07136 MPa.

3. Alemman verkkolämmittimen lämpökuorma on 60 % kattilahuoneen kokonaiskuormituksesta

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 C

Veden ja höyryn kyllästystaulukoiden mukaan määritämme höyryn paineen verkkolämmittimessä R H C = 0,04411 MPa.

4. Määritämme turbiinin yhteistuotannon (säänneltyjen) poistojen nro 6, nro 7 höyrynpaineen ottaen huomioon hyväksytyt painehäviöt putkistojen kautta:

missä häviöt putkistoissa ja turbiinin ohjausjärjestelmissä hyväksytään:; ;

5. Höyrynpainearvon mukaan ( R 6 ) turbiinin lämpöpoistossa nro 6 määritämme höyrynpaineen säätelemättömissä turbiinin poistoissa teollisen poiston nro 3 ja säädellyn lämpöpoiston nro 6 välillä (Flugel-Stodola yhtälön mukaan):

missä D 0 , D, R 60 , R 6 - höyryn virtausnopeus ja paine turbiinin imussa nimellistilassa ja vastaavasti lasketussa tilassa.

2.3 Parametrien laskeminenhöyryn paisuntaprosessi turbiiniosastoissa sisäänh- Skaavio

Käyttämällä alla kuvattua menetelmää ja edellisessä kappaleessa löydettyjä uuttojen painearvoja, rakennamme kaavion höyryn laajenemisprosessista turbiinin virtausreitissä klo. t kerrossänky=- 15 є FROM.

Risteyspiste päällä h, s- Isobardiagrammi isotermillä määrittää tuoreen höyryn entalpian (piste 0 ).

Höyryn painehäviö sulku- ja ohjausventtiileissä ja käynnistyshöyryn reitissä venttiilien ollessa täysin auki on noin 3 %. Siksi höyryn paine turbiinin ensimmäisen vaiheen edessä on:

Käytössä h, s- kaaviossa näkyy isobaarin leikkauspiste tuoreen höyryn entalpiatason kanssa (piste 0 /).

Höyryparametrien laskemiseksi kunkin turbiiniosaston ulostulossa meillä on osastojen sisäisen suhteellisen hyötysuhteen arvot.

Taulukko 2.2. Turbiinin sisäinen suhteellinen hyötysuhde osastoittain

Saadusta pisteestä (piste 0 /) piirretään viiva pystysuoraan alaspäin (isentrooppia pitkin) paineisobarin leikkauspisteeseen valinnassa nro 3. Leikkauspisteen entalpia on yhtä suuri kuin.

Höyryn entalpia kolmannen regeneratiivisen valinnan kammiossa todellisessa laajennusprosessissa on yhtä suuri:

Samanlainen kuin h,s- kaavio sisältää pisteet, jotka vastaavat kuudennen ja seitsemännen valinnan kammion höyryn tilaa.

Höyrylaajennusprosessin rakentamisen jälkeen h, S- Kaavio näyttää säätelemättömien poistojen isobaarit regeneratiivisille lämmittimille R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 ja höyryn entalpiat näissä uutoissa on määritetty.

rakennettu h,s- kaaviossa pisteet on yhdistetty viivalla, joka heijastaa höyryn laajenemisprosessia turbiinin virtausreitillä. Höyrylaajenemisprosessin käyrä on esitetty kuvassa A.1. (Liite A).

Rakennetun mukaan h,s- kaavio määrittää höyryn lämpötilan vastaavassa turbiinin valinnassa sen paineen ja entalpian arvoilla. Kaikki parametrit on annettu taulukossa 2.3.

2.4 Termodynaamisten parametrien laskenta lämmittimissä

Regeneratiivisten lämmittimien paine on poistokammioiden painetta pienempi poistoputkien, varo- ja sulkuventtiilien hydraulivastuksen aiheuttaman painehäviön verran.

1. Laskemme kylläisen vesihöyryn paineen regeneratiivisissa lämmittimissä. Putkilinjan painehäviöt turbiinin poiston ja vastaavan lämmittimen välillä ovat yhtä suuret:

Kyllästetyn vesihöyryn paine syöttö- ja lauhdeveden ilmanpoistossa tunnetaan niiden teknisistä ominaisuuksista ja on vastaavasti

2. Veden ja höyryn ominaisuustaulukon mukaan kyllästystilassa, saatujen kyllästyspaineiden mukaan määritetään kuumennushöyrykondensaatin lämpötilat ja entalpiat.

3. Hyväksymme veden alijäähdytyksen:

Korkeapaineisissa regeneratiivisissa lämmittimissä - 2єFROM

Matalapaineisissa regeneratiivisissa lämmittimissä - 5єFROM,

Ilmanpoistajissa - 0є FROM ,

siksi veden lämpötila näiden lämmittimien ulostulossa on:

, є FROM

4. Vedenpaine vastaavien lämmittimien takana määräytyy kanavan hydraulisen vastuksen ja pumppujen toimintatavan mukaan. Näiden paineiden arvot hyväksytään ja on esitetty taulukossa 2.3.

5. Vettä ja tulistettua höyryä koskevien taulukoiden mukaan määritämme veden entalpian lämmittimien jälkeen (arvoilla ja):

6. Veden lämmitys lämmittimessä määritellään erotuksena veden entalpioiden välillä lämmittimen tulo- ja ulostulossa:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

missä on kondensaatin entalpia tiivisteen lämmittimen ulostulossa. Tässä työssä tämä arvo on yhtä suuri kuin.

7. Lämmityshöyryn lämmittimessä olevalle veteen luovuttama lämpö:

2.5 Höyry- ja vesiparametrit turbiinilaitoksessa

Lisälaskennan helpottamiseksi yllä lasketut turbiinilaitoksen höyryn ja veden parametrit on koottu taulukkoon 2.3.

Tiedot höyry- ja vesiparametreista viemärijäähdyttimissä on esitetty taulukossa 2.4.

Taulukko 2.3. Höyry- ja vesiparametrit turbiinilaitoksessa

Taulukko 2.4. Höyry- ja vesiparametrit viemärijäähdyttimissä

2.6 Höyryn ja lauhteen virtausnopeuksien määrittäminen lämpökaavion elementeissä

Laskenta suoritetaan seuraavassa järjestyksessä:

1. Höyryvirtaus turbiiniin suunnittelutilassa.

2. Höyryä vuotaa tiivisteiden läpi

Hyväksy siis

4. Syöttöveden kulutus kattilaa kohti (mukaan lukien puhallus)

missä on jatkuvaan puhallukseen menevän kattilaveden määrä

D jne=(b jne/100)·D s=(1,5/100) 131,15 = 1,968kg/s

5. Höyryn ulostulo tyhjennyslaajennuksesta

missä on jatkuvan puhalluslaajennuslaitteen ulospuhallusvedestä vapautuneen höyryn osuus

6.Puhallusveden ulostulo laajentimesta

7. Lisäveden kulutus kemiallisesta vedenkäsittelylaitoksesta (CWT)

mistä on lauhteen paluukerroin

tuotannon kuluttajat, hyväksymme;

Höyryn virtausnopeuksien laskenta regeneratiivisissa ja verkkolämmittimissä ilmanpoistossa ja lauhduttimessa sekä lauhteen virtausnopeuksista lämmittimien ja sekoittimien läpi perustuu materiaali- ja lämpötasapainon yhtälöihin.

Tasapainoyhtälöt kootaan peräkkäin jokaiselle lämpökaavion elementille.

Ensimmäinen vaihe turbiinilaitoksen lämpökaavion laskennassa on lämpötaseiden valmistelu verkkolämmittimille ja höyryn virtausmäärien määrittäminen kullekin niistä turbiinin annetun lämpökuorman ja lämpötilakäyrän perusteella. Sen jälkeen kootaan korkeapaineisten regeneratiivisten lämmittimien, ilmanpoistajien ja matalapainelämmittimien lämpötaseet.

2.6.1 Verkkolämmityksen asennus (kattilahuone)

Taulukko 2.5. Höyry- ja vesiparametrit verkkolämpölaitoksessa

Asennusparametrit määritellään seuraavassa järjestyksessä.

1. Verkon vedenkulutus lasketussa tilassa

2. Alemman verkkolämmittimen lämpötase

Lämmityshöyryvirtaus alempaan verkkolämmittimeen

taulukosta 2.1.

3. Ylemmän verkkolämmittimen lämpötasapaino

Lämmityshöyryvirtaus ylempään verkkolämmittimeen

Regeneratiiviset korkean lämpötilan lämmittimet paine- ja syöttölaitos (pumppu)

LDPE 7

Yhtälö lämpötasapaino PVD7

Lämmityshöyryn kulutus PVD7:lle

LDPE 6

Lämpötasapainon yhtälö HPH6:lle

PVD6:n lämmityshöyryn kulutus

viemäristä poistettu lämpö OD2

Syöttöpumppu (PN)

Paine PN:n jälkeen

Paine pumpussa PN

Paineen lasku

Veden ominaistilavuus PN v PN - määritetty taulukoista arvon mukaan

R ma

Syöttöpumpun tehokkuus

Veden lämmitys ma

Entalpia PN:n jälkeen

Missä - taulukosta 2.3;

HPH5 lämpötasapainoyhtälö

Lämmityshöyryn kulutus PVD5:lle

2.6.3 Syöttöveden ilmanpoisto

Höyryn virtausnopeus venttiilin varren tiivisteistä DPV:ssä hyväksytään

Höyryentalpia venttiilivarren tiivisteistä

(at P = 12,9 MPa ja t = 556 0 FROM) :

Haihtuminen ilmanpoistosta:

D ongelma=0,02 D PV=0.02

Höyryn osuus (osissa ilmanpoistosta PE:hen menevästä höyrystä, keski- ja päätytiivistekammion tiivisteet

Ilmanpoistajan materiaalitasapainon yhtälö:

.

Ilmanpoistolaitteen lämpötasapainon yhtälö

Kun lauseke on korvattu tähän yhtälöön D CD saamme:

Lämmityshöyryn kulutus kolmannesta turbiinista DPV:hen

tästä syystä lämmityshöyryn kulutus turbiinin poistoyksiköstä nro 3 DPV:hen:

D D = 4,529.

Kondenssiveden virtaus ilmanpoiston sisääntulossa:

D KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 Raakaveden lämmitin

Tyhjennys entalpia h PSV=140

.

2.6.5 Kaksivaiheinen tyhjennyslaajennus

2. vaihe: 6 atm:n paineessa kiehuvan veden paisuttaminen

1 atm:n paineeseen asti.

= + (-)

lähetetään ilmakehän ilmanpoistoon.

2.6.6 Lisäveden ilmanpoistaja

Lähetetty http://www.allbest.ru/

Palautetun kondensaatin ilmanpoiston ja lisäveden DKV materiaalitaseyhtälö.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;

Kemiallisesti käsitellyn veden kulutus:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Puhallusveden jäähdyttimen lämpötasapaino

materiaali turbiinin kondensaatti

missä q OP = h h OP:n lisäveteen syötetty lämpö.

q OP \u003d 670,5-160 \u003d 510,5 kJ / kg,

missä: h puhallusveden entalpia OP:n ulostulossa.

Hyväksymme teollisuuden lämmönkuluttajien lauhteen palautuksen?k = 0,5 (50 %), jolloin:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Veden lisälämmitys OP:ssa määritetään OP:n lämpötasapainoyhtälöstä:

= 27.493 täältä:

= 21,162 kJ/kg.

Puhallusjäähdyttimen (BP) jälkeen lisävesi tulee kemialliseen vedenkäsittelyyn ja sitten kemiallisesti käsiteltyyn vedenlämmittimeen.

POV kemiallisesti puhdistetun vedenlämmittimen lämpötasapaino:

missä q 6 - turbiinin poiston nro 6 höyryn kautta lämmittimessä siirretyn lämmön määrä;

veden lämmitys POV:ssa. Hyväksyä h RH = 140 kJ/kg

.

SOW:n höyryvirtaus määräytyy kemiallisesti käsitellyn vedenlämmittimen lämpötaseesta:

D POV 2175,34 = 27,493 230,4 mistä D POV = 2,897 kg/s.

Tällä tavalla,

D KV = D

Kemiallisesti käsitellyn veden ilmanpoiston lämpötasapainon yhtälö:

D h 6 + D POV h+ D OK h+ D OV hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Täältä D\u003d 0,761 kg / s - lämmityshöyryn kulutus DKV:ssa ja turbiinin poisto nro 6.

Lauhteen virtaus DKV:n ulostulossa:

D KV \u003d 0,761 + 56,084 \u003d 56,846 kg / s.

2.6.7 Matalapaineiset regeneratiiviset lämmittimet

HDPE 4

HDPE4:n lämpötasapainon yhtälö

.

Lämmityshöyryn kulutus LPH4:lle

,

missä

HDPE ja sekoitinCM2

Yhdistetty lämpötasapainoyhtälö:

missä on lauhteen virtaus LPH2-ulostulossa:

D K6 = D KD - D HF -D Aurinko - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

korvike D K2 yhdistettyyn lämpötasapainoyhtälöön:

D\u003d 0,544 kg / s - lämmityshöyryn kulutus LPH3:lla valinnasta nro 5

turbiinit.

PND2, mikseri CM1, PND1

PS:n lämpötila:

1 materiaaliyhtälö ja 2 lämpötasapainoyhtälöä on koottu:

1.

2.

3.

korvaa yhtälö 2

Saamme:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondensaattori

Kondensaattorin materiaalitasapainoyhtälö

.

2.7 Materiaalitaselaskelman tarkistaminen

Lämpökaavion kaikkien virtausten laskelmissa huomioon ottamisen oikeellisuus tarkistetaan vertaamalla turbiinin lauhduttimen höyryn ja lauhteen materiaalitaseet.

Poistohöyryn virtaus lauhduttimeen:

,

missä on höyryn virtausnopeus turbiinin poistokammiosta numerolla.

Höyryn virtausnopeudet uuttamisesta on esitetty taulukossa 2.6.

Taulukko 2.6. Höyryn kulutus turbiinien poistoon

Turbiinien poistohöyryn kokonaisvirtaus

Höyryvirtaus turbiinin jälkeen lauhduttimeen:

Höyryn ja kondenssiveden tasapainovirhe

Koska höyryn ja lauhteen tasapainon virhe ei ylitä sallittua arvoa, kaikki lämpöjärjestelmän virtaukset otetaan huomioon oikein.

2.8 Turbiiniyksikön energiatase pe- 80/100-130/13

Määritetään turbiiniosastojen teho ja sen kokonaisteho:

N i=

missä N i OTS - turbiiniosaston teho, N i UTS = D i UTS H i UTS,

H i UTS = H i UTS - H i +1 HTS - lämpöhäviö osastossa, kJ/kg,

D i OTS - höyryn kulku osaston läpi, kg/s.

lokero 0-1:

D 01 UTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 UTS = H 0 UTS - H 1 UTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 UTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVt.

- lokero 1-2:

D 12 UTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 UTS = H 1 UTS - H 2 UTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 UTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVt.

- lokero 2-3:

D 23 UTS = D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 UTS = H 2 UTS - H 3 UTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 UTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt.

- lokero 3-4:

D 34 UTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 UTS = H 3 UTS - H 4 UTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 UTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVt.

- lokero 4-5:

D 45 UTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 UTS = H 4 UTS - H 5 UTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 UTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVt.

- lokero 5-6:

D 56 UTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 UTS = H 5 UTS - H 6 UTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 UTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVt.

- lokero 6-7:

D 67 UTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 UTS = H 6 UTS - H 7 UTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 UTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVt.

- lokero 7-K:

D 7k UTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k UTS = H 7 UTS - H to UTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k UTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVt.

3.5.1 Turbiiniosastojen kokonaisteho

3.5.2 Turbiinisarjan sähköteho määritetään kaavalla:

N E = N i

missä on generaattorin mekaaninen ja sähköinen hyötysuhde,

N E \u003d 83,46. 0,99. 0,98 = 80,97 MW.

2.9 Turbiinin lämpötehokkuusindikaattorit

Turbiinilaitoksen lämmön kokonaiskulutus

, MW

.

2. Lämmönkulutus lämmitykseen

,

missä h T- kerroin, jossa otetaan huomioon lämpöhäviöt lämmitysjärjestelmässä.

3. Lämmön kokonaiskulutus teollisuuskuluttajille

,

.

4. Lämmön kokonaiskulutus ulkopuolisille kuluttajille

, MW

.

5. Turbiinilaitoksen lämmönkulutus sähkön tuotantoa varten

,

6. Turbiinilaitoksen tehokkuus sähkön tuotannossa (pois lukien oma sähkönkulutus)

,

.

7. Lämmön ominaiskulutus sähköntuotannossa

,

2.10 CHP:n energiaindikaattorit

Tuoreen höyryn parametrit höyrygeneraattorin ulostulossa.

- paine P PG = 12,9 MPa;

- Höyrykehittimen bruttohyötysuhde SG:stä = 0,92;

- lämpötila t SG = 556 о С;

- h PG = 3488 kJ / kg ilmoitetulla tavalla R PG ja t PG.

Höyrystimen hyötysuhde kattilan E-320/140 ominaisuuksista otettuna

.

1. Höyrygeneraattorin lämpökuorma

, MW

2. Putkilinjojen tehokkuus (lämmönsiirto)

,

.

3. CHP:n tehokkuus sähkön tuotannossa

,

.

4. CHPP:n tehokkuus lämmön tuotannossa ja toimittamisessa lämmitykseen, ottaen huomioon PVK

,

.

PVC osoitteessa t H=- 15 0 FROM toimii,

5. Sähköntuotannon vertailupolttoaineen ominaiskulutus

,

.

6. Lämpöenergian tuotannossa ja toimituksessa käytettävän vertailupolttoaineen ominaiskulutus

,

.

7. Polttoaineen lämmönkulutus asemaa kohti

,

.

8. Voimayksikön kokonaishyötysuhde (brutto)

,

9. Ominaislämmönkulutus CHP-voimayksikköä kohti

,

.

10. Voimayksikön hyötysuhde (netto)

,

.

missä E S.N - oma sähkön ominaiskulutus, E S.N = 0,03.

11. Vertailupolttoaineen "netto" ominaiskulutus

,

.

12. Vertailupolttoaineen kulutus

kg/s

13. Vertailupolttoaineen kulutus ulkoisille kuluttajille toimitetun lämmön tuotantoon

kg/s

14. Sähköntuotannon vertailupolttoaineenkulutus

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13,214-8,757 \u003d 4,457 kg / s

Johtopäätös

Voimalaitoksen lämpökaavion laskennan tuloksena tuotantolämpö- ja -voimaturbiiniin PT-80/100-130/13, joka toimii korotetulla kuormituksella ympäristön lämpötilassa, seuraavat arvot: tämän tyyppistä voimalaitosta kuvaavat pääparametrit saatiin:

Höyryn kulutus turbiinien poistossa

Lämmityshöyryn kulutus verkkolämmittimille

Lämmöntuotto turbiinilaitoksen lämmitykseen

K T= 72,22 MW;

Turbiinilaitoksen lämmöntuotanto teollisuuskuluttajille

K P= 141,36 MW;

Lämmön kokonaiskulutus ulkopuolisille kuluttajille

K TP= 231,58 MW;

Virta generaattorin liittimissä

N uh=80,97 MW;

CHP-tehokkuus sähköntuotannossa

CHPP:n tehokkuus lämmön tuotantoon ja toimittamiseen lämmitykseen

Polttoaineen ominaiskulutus sähköntuotannossa

b E klo= 162,27g/kw/h

Polttoaineen ominaiskulutus lämpöenergian tuotannossa ja toimituksessa

b T klo= 40,427 kg/GJ

CHP:n kokonaishyötysuhde

CHP "net" kokonaishyötysuhde

Omasemaa kohti "netto"

Bibliografia

1. Ryzhkin V.Ya. Lämpövoimalaitokset: Oppikirja yliopistoille - 2. painos, tarkistettu. - M.: Energia, 1976.-447s.

2. Aleksandrov A.A., Grigorjev B.A. Taulukot veden ja höyryn lämpöfysikaalisista ominaisuuksista: käsikirja. - M.: Toim. MPEI, 1999. - 168s.

3. Poleshchuk I.Z. Lämpövoimalaitoksen peruslämpökaavioiden laatiminen ja laskeminen. Ohjeita kurssiprojektiin tieteenalalla "TPP ja NPP", / Ufa State. ilmailu tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Yrityksen standardi (STP UGATU 002-98). Vaatimukset rakentamiselle, esillepanolle, suunnittelulle.-Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. TPP:n höyryputkivoimalaitokset: Ohje-opas- CPI KSTU, 2006. -152s

6. . Lämpö- ja ydinvoimalaitokset: Käsikirja / Yleistoimituksessa. vastaava jäsen RAS A.V. Klimenko ja V.M. Zorin. - 3. painos - M.: Izd MPEI, 2003. - 648s.: ill. - (Lämpövoimatekniikka ja lämpötekniikka; Kirja 3).

7. . Lämpö- ja ydinvoimaloiden turbiinit: oppikirja lukioille / toim. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - 2. painos, tarkistettu. ja ylimääräistä - M.: Izd MPEI, 2001. - 488 s.

8. Höyryturbiinilaitosten lämpöpiirien laskenta: Koulutuselektroniikka / Poleshchuk I.Z. - GOU VPO UGATU, 2005.

yleissopimukset voimalaitokset, laitteet ja niiden elementit (mukaan lukientekstiä, kuvioita, hakemistoja)

D - syöttöveden ilmanpoisto;

DN - tyhjennyspumppu;

K - lauhdutin, kattila;

KN - lauhdepumppu;

OE - viemärijäähdytin;

PrTS - peruslämpökaavio;

PVD, HDPE - regeneratiivinen lämmitin (korkea, matalapaine);

PVK - huippu kuumavesikattila;

SG - höyrynkehitin;

PE - tulistin (ensisijainen);

PN - syöttöpumppu;

PS - tiivistepesän lämmitin;

PSG - horisontaalinen verkkolämmitin;

PSV - raakavedenlämmitin;

PT - höyryturbiini; lämmitysturbiini teollisuus- ja lämmityshöyrynpoistolla;

PHOV - kemiallisesti puhdistettu vedenlämmitin;

PE - ejektorin jäähdytin;

P - laajennin;

CHPP - sähkön ja lämmön yhteistuotantolaitos;

CM - mikseri;

СХ - tiivistepesän jäähdytin;

HPC - korkeapainesylinteri;

LPC - matalapaineinen sylinteri;

EG - sähkögeneraattori;

Liite A

Liite B

Tilakaavio PT-80/100

Liite B

Lämmitysaikataulut päästön laadun säätelyä vartenlämpöä vuorokauden keskimääräisen ulkolämpötilan mukaan

Isännöi Allbest.ru:ssa

Samanlaisia ​​asiakirjoja

Päälämpökaavion laskenta, höyrylaajenemisprosessin rakentaminen turbiiniosastoissa. Syöttöveden regeneratiivisen lämmitysjärjestelmän laskenta. Lauhteen virtauksen, turbiinin ja pumpun toiminnan määritys. Terän kokonaishäviö ja sisäinen tehokkuus.

lukukausityö, lisätty 19.3.2012


H-S-kaavion turbiinin höyrypaisuntaprosessin rakentaminen. Höyryn ja veden parametrien ja virtausnopeuksien määrittäminen voimalaitoksella. Lämpökaavion yksiköiden ja laitteiden tärkeimpien lämpötaseiden kokoaminen. Alustava arvio höyryvirtauksesta turbiiniin.

lukukausityö, lisätty 12.5.2012


Analyysi yhteistuotantoturbiiniin perustuvan voimalaitoksen lämpöpiirin todentamislaskentamenetelmistä. Kuvaus kondensaattorin KG-6200-2 rakenteesta ja toiminnasta. T-100-130-tyyppiseen turbiinilaitokseen perustuvan lämpölaitoksen päälämpökaavion kuvaus.

opinnäytetyö, lisätty 9.2.2010


lämpökaavio virtalähde. Höyryparametrit turbiiniuutossa. Prosessin rakentaminen hs-kaaviossa. Yhteenvetotaulukko höyryn ja veden parametreista. Lämpökaavion yksiköiden ja laitteiden tärkeimpien lämpötaseiden kokoaminen. Ilmanpoiston ja verkkoasennuksen laskenta.

lukukausityö, lisätty 17.9.2012


Höyrylaajenemisprosessin rakentaminen h-s-kaaviossa. Verkkolämmittimien asennuksen laskenta. Höyryn paisuntaprosessi syöttöpumpun käyttöturbiinissa. Turbiinin höyryn virtausnopeuksien määrittäminen. TPP:n lämpöhyötysuhteen laskeminen ja putkistojen valinta.

lukukausityö, lisätty 10.6.2010


Lohkon peruslämpökaavion valinta ja perustelut. Tasapainon laatiminen höyryn ja veden päävirroista. Turbiinin tärkeimmät ominaisuudet. Turbiinin höyrypaisuntaprosessin rakentaminen hs-kaaviolla. Hukkalämpökattilan lämmityspintojen laskenta.

lukukausityö, lisätty 25.12.2012


Höyryturbiinin laskenta, pääelementtien parametrit piirikaavio höyryturbiinilaitos ja turbiinin höyrylaajenemisen lämpöprosessin alustava rakentaminen h-s-kaaviossa. Taloudelliset indikaattorit höyryturbiinilaitos regeneraatiolla.

lukukausityö, lisätty 16.7.2013


TU:n ydinvoimalaitoksen lasketun lämpökaavion laatiminen. Käyttönesteen parametrien, höyrynkulutuksen turbiiniyksikön imussa, sisäisen tehon ja lämpöhyötysuhteen ja koko yksikön indikaattoreiden määrittäminen. Lauhteen syöttöreitin pumppujen teho.

lukukausityö, lisätty 14.12.2010


Höyryn paisuntaprosessi turbiinissa. Höyryn ja syöttöveden kulutuksen määrittäminen. Lämpökaavion elementtien laskenta. Matriisiratkaisu Cramerin menetelmällä. Ohjelman koodi ja konelaskentojen tulosten tulos. Voimayksikön tekniset ja taloudelliset indikaattorit.

lukukausityö, lisätty 19.3.2014


Tutkimus K-500-240 turbiinin suunnittelusta ja voimalaitoksen turbiinilaitoksen lämpölaskelmasta. Turbiinin sylinteriportaiden lukumäärän valinta ja höyryentalpian jakautuminen putoaa portaittain. Turbiinin tehon määritys ja työsiiven laskeminen taivutukselle ja jännitykselle.

Yhteistuotantohöyryturbiini PT-80 / 100-130 / 13 turbiinien rakentamisen tuotantoyhdistyksen "Leningrad Metal Works" (NOG LMZ) teollisella ja lämmityshöyrynpoistolla, nimellisteholla 80 MW, enintään 100 MW aloitusteholla Höyrynpaine 12,8 MPa on suunniteltu suorakäyttöiselle sähkögeneraattorille TVF-120-2, jonka pyörimistaajuus on 50 Hz ja lämmönsyötölle tuotannon ja lämmityksen tarpeisiin.

Turbiinia tilattaessa sekä muissa asiakirjoissa, joissa se tulee merkitä "Höyryturbiini 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80".

Turbiini PT-80/100-130/13 täyttää GOST 3618-85, GOST 24278-85 ja GOST 26948-86 vaatimukset.

Turbiinissa on seuraavat säädettävät höyrynpoistot: tuotanto, jonka absoluuttinen paine on (1,275 ± 0,29) MPa ja kaksi lämmityspoistoa: ylempi absoluuttisella paineella 0,049-0,245 MPa ja alempi paineella. alueella 0,029-0,098 MPa.

Lämmönpoistopainetta säädetään yhdellä ohjauskalvolla, joka on asennettu ylempään lämmönpoistokammioon. Lämmityspoistoissa säädelty paine säilyy: yläpoistossa - kun molemmat lämmityspoistot on kytketty päälle, alemmassa poisto - kun yksi alempi lämmityksen poisto kytketään päälle. Verkkovesi kulkee lämmityksen alemman ja ylemmän vaiheen verkkolämmittimien läpi peräkkäin ja saman verran. Verkkolämmittimien läpi kulkevan veden virtausta ohjataan.

Turbiinin PT-80/100-130/13 pääparametrien nimellisarvot

Elävän höyryn nimellisparametreilla, jäähdytysveden virtausnopeus 8000 m3/h, jäähdytysveden lämpötila 20 °C, täysin aktivoitu regeneraatio, HPH:ssa lämmitettävän lauhteen määrä on 100 % turbiinin läpi virtaavasta höyryn virtauksesta, kun turbiiniyksikkö toimii 0,59 MPa:n ilmanpoistolla, verkkoveden porrastetulla lämmityksellä, täydessä käytössä kaistanleveys turbiinin ja höyryn minimivirtauksen lauhduttimeen voidaan ottaa seuraavat uuttoarvot:

— säänneltyjen poistojen nimellisarvot teholla 80 MW;

- tuotantovalikoima - 185 t / h absoluuttisella paineella 1,275 MPa;

- kokonaislämmitysuutto - 285 GJ / h (132 t / h) absoluuttisilla paineilla: ylemmässä uutossa - 0,088 MPa ja alemmassa uutossa - 0,034 MPa;

- tuotannon valinnan enimmäisarvo valintakammion absoluuttisella paineella 1,275 MPa on 300 t / h. Tällä tuotannon poiston arvolla ja lämmönpoiston puuttuessa turbiinin teho on -70 MW. 80 MW:n nimellisteholla ilman lämmönpoistoa enimmäistuotannon poisto on -250 t/h;

— lämmönpoiston enimmäisarvo on 420 GJ/h (200 t/h); tällä lämmönpoiston arvolla ja teollisen poiston puuttuessa turbiinin teho on noin 75 MW; nimellisteholla 80 MW ja ilman teollista poistoa maksimi lämmönotto on noin 250 GJ/h (-120 t/h).

— turbiinin enimmäisteho tuotannon ja lämmönpoiston ollessa pois päältä ja jäähdytysveden virtausnopeudella 8000 m3/h 20 °C:n lämpötilassa, kun regenerointi on täysin päällä, on 80 MW. Turbiinin suurin teho on 100 MW. saatu tietyillä tuotanto- ja lämmitysuuttojen yhdistelmillä, riippuu uuttojen suuruudesta ja määräytyy tila-aukon mukaan.

Turbiinilaitosta on mahdollista käyttää täydennys- ja verkkoveden johdolla sisäänrakennetun nipun läpi

Kun lauhdutinta jäähdytetään verkkovedellä, turbiini voi toimia lämpöaikataulun mukaisesti. Enimmäismäärä Lämpövoima sisäänrakennetun säteen arvo on -130 GJ/h pitäen samalla lämpötila pakokaasuosassa enintään 80 °C.

Turbiinin pitkäaikainen käyttö nimellisteholla on sallittu seuraavilla pääparametrien poikkeamilla nimellisarvosta:

• samalla muutoksella missä tahansa elävän höyryn alkuparametrien yhdistelmässä - paine 12,25 - 13,23 MPa ja lämpötila 545 - 560 ° C; samalla jäähdytysveden lämpötila ei saa ylittää 20 °C;
• kun jäähdytysveden lämpötila lauhduttimen sisäänmenossa nousee 33 °C:seen ja jäähdytysveden virtausnopeus on 8000 m3/h, jos elävän höyryn alkuparametrit eivät ole pienempiä kuin nimellisarvot;
• samalla kun teollisuus- ja lämpöhöyrynpoistoarvot lasketaan nollaan.
• kun elävän höyryn paine on noussut arvoon 13,72 MPa ja lämpötila jopa 565 ° C, turbiinin toiminta on sallittua enintään puoli tuntia, ja turbiinin toiminnan kokonaiskesto näillä parametreilla ei saa olla yli 200 h/vuosi.

Tässä turbiiniyksikössä PT-80/100-130/13 käytetään korkeapainelämmitintä nro 7 (PVD-475-230-50-1). PVD-7 toimii höyryparametreilla ennen lämmittimeen tuloa: paine 4,41 MPa, lämpötila 420 °C ja höyryn virtausnopeus 7,22 kg/s. Syöttöveden parametrit tässä tapauksessa: paine 15,93 MPa, lämpötila 233 °C ja virtausnopeus 130 kg/s.