Aurujaotustabel pt 80 100 13 130. Auruturbiini tööks. Keemiliselt puhastatud veesoojendi POV termiline tasakaal

Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi

Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.

postitatud http://www.allbest.ru/

annotatsioon

Selles kursusetöö teostati elektrijaama põhisoojusdiagrammi arvutamine küttesüsteemi alusel auruturbiin

PT-80/100-130/13 temperatuuril keskkond, arvutati regeneratiivküttesüsteem ja võrguküttekehad ning turbiinipaigaldise ja jõuallika soojustõhususe näitajad.

Lisas on toodud turbiiniagregaadil PT-80/100-130/13 põhinev põhisoojusdiagramm, võrgu vee ja küttekoormuse temperatuuride graafik, auru paisumise h-s diagramm turbiinis, režiimide skeem PT-80/100-130/13 turbiiniüksusest, kütteseadme üldvaade kõrgsurve PV-350-230-50, spetsifikatsioon üldine vaade PV-350-230-50, turbiiniagregaadi pikilõike PT-80/100-130/13, üldspetsifikatsioon abiseadmed, mis sisaldub TPP skeemis.

Töö on koostatud 45 lehele ning sisaldab 6 tabelit ja 17 illustratsiooni. Töös kasutati 5 kirjanduslikku allikat.

• Sissejuhatus
• Teadusliku ja tehnilise kirjanduse ülevaade (Elektri- ja soojusenergia tootmise tehnoloogiad)
• 1. Turbiiniploki PT-80/100-130/13 termoskeemi kirjeldus
• 2. Turbiiniüksuse PT-80/100-130/13 põhisoojusdiagrammi arvutamine suure koormuse režiimil
• 2.1 Algandmed arvutamiseks
• 2.2
• 2.3 Auru paisumisprotsessi parameetrite arvutamine turbiini sektsioonides aastalh- Sdiagramm
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Võrgukütte paigaldus (katlaruum)
• 2.6.2 Kõrgsurve regeneratiivsed kütteseadmed ja toiteseade (pump)
• 2.6.3 Deaeraator toita vett
• 2.6.4 Toorveeboiler
• 2.6.5
• 2.6.6 Jumestusvee deaeraator
• 2.6.7
• 2.6.8 Kondensaator
• 2.7
• 2.8 Turbiiniagregaadi PT- energiabilanss80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Järeldus
• Bibliograafia
• Sissejuhatus
• Kõigi suure soojustarbimisega tööstusharude suurte tehaste jaoks on optimaalne toitesüsteem linnaosa või tööstuslikust soojuselektrijaamast.
• Soojuselektrijaamade elektritootmise protsessi iseloomustab kõrgem soojustõhusus ja suurem energiatõhusus võrreldes kondensatsioonielektrijaamadega. Seda seletatakse asjaoluga, et selles kasutatakse ära turbiini heitsoojus, mis viiakse külmaallikasse (soojusvastuvõtja välistarbija juures).
• Töös arvutatakse välisõhu temperatuuril projekteerimisrežiimil töötava tööstusliku kütteturbiini PT-80/100-130/13 baasil elektrijaama põhisoojusskeem.
• Termoahela arvutamise ülesandeks on määrata töövedeliku parameetrid, vooluhulgad ja voolusuunad ühikutes ja komponentides, samuti jaama kogu aurukulu, elektrivõimsus ja soojusliku efektiivsuse näitajad.
• 1. PT-turbiini paigalduse põhisoojusdiagrammi kirjeldus80/100-130/13

80 MW elektrilise võimsusega jõuplokk koosneb kõrgsurvetrummelkatlast E-320/140, turbiinist PT-80/100-130/13, generaatorist ja abiseadmetest.

Jõuallikal on seitse väljatõmmet. Turbiinseadmes on võimalik teostada kaheastmelist võrguvee soojendamist. Olemas põhi- ja tipuboiler, samuti PVC, mis lülitatakse sisse juhul, kui boiler ei suuda tagada võrguvee vajalikku soojendamist.

Katlast värske aur rõhuga 12,8 MPa ja temperatuuriga 555 0 siseneb turbiini kõrgsurvekambrisse ja suunatakse pärast töötamist turbiini rõhukambrisse ja seejärel madalrõhupumpa. Pärast väljalaskmist siseneb aur madalrõhuseadmest kondensaatorisse.

Regeneratsiooni jõuallikas on kolm kõrgsurvekütteseadet (HPH) ja neli madalrõhukütteseadet (LPH). Küttekehade numeratsioon pärineb turbiiniploki sabast. Kütteauru PVD-7 kondensaat juhitakse kaskaadiga PVD-6-sse, PVD-5-sse ja seejärel deaeraatorisse (6 ata). PND4, PND3 ja PND2 kondensaadi ärajuhtimine toimub ka PND1-s kaskaadina. Seejärel saadetakse PND1-st kütteauru kondensaat SM1-sse (vt PrTS2).

Põhikondensaat ja toitevesi soojendatakse järjestikku PE, SKh ja PS, neljas küttekehas madal rõhk(HDPE), 0,6 MPa deaeraatoris ja kolmes kõrgsurvesoojendis (HPH). Nendesse küttekehadesse tarnitakse auru kolme reguleeritud ja nelja reguleerimata turbiini aurueemalduse kaudu.

Küttevõrgu vee soojendamise plokil on katlapaigaldis, mis koosneb alumisest (PSG-1) ja ülemisest (PSG-2) võrguküttekehast, mis töötavad vastavalt 6. ja 7. väljatõmbe auruga ning PVC-st. Ülemise ja alumise võrgusoojendi kondensaat juhitakse äravoolupumpade abil segistitesse SM1 LPH1 ja LPH2 vahel ning SM2 küttekehade LPH2 ja LPH3 vahel.

Toitevee soojendamise temperatuur jääb vahemikku (235-247) 0 C ja oleneb värske auru algrõhust ja allkütte kogusest HPH7-s.

Esimene auru ekstraheerimine (HPC-st) läheb toitevee soojendamiseks HPH-7-s, teine ​​ekstraheerimine (HPC-st) - HPH-6-sse, kolmas (HPC-st) - HPH-5, D6ata tootmiseks; neljas (ChSD-st) - PND-4-s, viies (ChSD-st) - PND-3-s, kuues (ChSD-st) - PND-2-s, deaeraator (1,2 ata), PSG2-s, PSV-s; seitsmes (ChND-st) - PND-1-s ja PSG1-s.

Kahjude korvamiseks näeb skeem ette toorvee sissevõtu. Toorvesi kuumutatakse toorveeboileris (RWH) temperatuurini 35 o C, seejärel pärast läbilaskmist keemiline puhastus, siseneb deaeraatorisse 1,2 ata. Täiendava vee soojendamise ja õhutustamise tagamiseks kasutatakse kuuenda väljatõmbe auru soojust.

Tihendusvarraste aur koguses D tk = 0,003D 0 läheb deaeraatorisse (6 ata). Tihendite välimiste kambrite aur suunatakse SH-i, tihendi keskkambritest - PS-i.

Katla puhastamine on kaheastmeline. 1. astme paisuti aur läheb õhutusseadmesse (6 ata), 2. astme paisutist õhutusseadmesse (1,2 ata). 2. etapi laiendaja vesi juhitakse võrgu veetrassi, et osaliselt täita võrgukadusid.

Joonis 1. Soojuselektrijaama skemaatiline soojusdiagramm tehniliste kirjelduste alusel PT-80/100-130/13

2. Turbiinipaigaldise põhisoojusdiagrammi arvutaminePT-80/100-130/13 suure koormusega režiimis

Turbiinipaigaldise põhisoojusdiagrammi arvutamisel lähtutakse määratud auruvoolust turbiini. Arvutamise tulemusena määratakse järgmine:

? turbiiniseadme elektrivõimsus - W e;

? turbiiniploki ja soojuselektrijaama kui terviku energianäitajad:

b. soojuselektrijaamade kasutegur elektri tootmiseks;

V. soojuselektrijaamade kasutegur kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks;

d. samaväärse kütuse eritarbimine elektri tootmiseks;

e. samaväärse kütuse eritarbimine soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks.

2.1 Algandmed arvutamiseks

Reaalajas aururõhk -

Värske auru temperatuur -

Rõhk kondensaatoris - P kuni =0,00226 MPa

Tootmisauru parameetrid:

auru tarbimine -

serveerimine - ,

tagurpidi - .

Värske auru tarbimine turbiini kohta -

Termoahela elementide efektiivsuse väärtused on toodud tabelis 2.1.

Tabel 2.1. Termoahela elementide efektiivsus

2.2 Rõhkude arvutamine turbiini väljalaskeavades

Koostootmisjaama soojuskoormuse määravad tööstusliku aurutarbija vajadused ning välistarbijate soojusvarustus kütteks, ventilatsiooniks ja sooja veevarustuseks.

Tööstusliku kütteturbiiniga soojuselektrijaama soojusliku efektiivsuse karakteristikute arvutamiseks suure koormuse režiimil (alla -5 ° C) on vaja määrata auru rõhk turbiini väljalaskeavades. See rõhk määratakse tööstustarbija nõuete ja toitevee temperatuurigraafiku alusel.

Selles kursusetöös kasutatakse välistarbija tehnoloogilisteks (tootmis)vajadusteks pidevat auru eraldamist, mis on võrdne rõhuga, mis vastab turbiiniüksuse nominaalsele töörežiimile, seega rõhk reguleerimata. turbiinide nr 1 ja nr 2 väljatõmme on võrdne:

Auru parameetrid turbiini heitgaasides nominaalrežiimil on teada selle peamistest tehnilistest omadustest.

Vajalik on määrata kütte väljatõmbe tegelik (st antud režiimi jaoks) rõhu väärtus. Selleks tehke järgmist toimingute jada:

1. Antud väärtuse ja valitud (määratletud) küttevõrgu temperatuurigraafiku alusel määrame võrgusoojendite taga oleva võrguvee temperatuuri antud välisõhu temperatuuril t NAR

t eKr = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t eKr = 55,6+ 0,6 (106,5–55,6) = 86,14 0 C

2. Vastavalt vee alakütte aktsepteeritud väärtusele ja väärtusele t BC leiame võrgukütteseadme küllastustemperatuuri:

= t Päike + ja

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Seejärel määrame vee ja veeauru küllastatuse tabelite abil võrguküttekeha aururõhu R BC = 0,07136 MPa.

3. Alumise võrguküttekeha soojuskoormus ulatub 60%-ni katlaruumi kogukoormusest

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6 ± 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Vee ja veeauru küllastustabeleid kasutades määrame võrguküttekeha aururõhu R H C = 0,04411 MPa.

4. Määrame aururõhu turbiini kütte- (reguleeritud) väljatõmmetes nr 6, nr 7, võttes arvesse aktsepteeritud rõhukadusid läbi torustike:

kus arvestame kadusid torustikes ja turbiini juhtimissüsteemides:; ;

5. Vastavalt aururõhu väärtusele ( R 6 ) turbiini kaugkütte väljundis nr 6 selgitame aururõhku reguleerimata turbiini väljalaskeavades tööstusliku väljalaskeava nr 3 ja reguleeritud kaugkütte väljalaskeava nr 6 vahel (vastavalt Flügel-Stodola võrrandile):

Kus D 0 , D, R 60 , R 6 - auruvool ja rõhk turbiini väljalaskeavas vastavalt nominaal- ja arvutusrežiimis.

2.3 Parameetrite arvutamineauru paisumise protsess turbiini sektsioonidesh- Sdiagramm

Kasutades allpool kirjeldatud meetodit ja eelmises lõigus leitud ekstraktsioonide rõhu väärtusi, koostame diagrammi auru paisumise protsessist turbiini vooluosas t nar=- 15 є KOOS.

Ristmispunkt aadressil h, s- isotermiga isobardiagramm määrab värske auru entalpia (punkt 0 ).

Värske auru rõhukadu sulgemis- ja juhtklappides ning käivitusauru teekonnas täielikult avatud klappidega on ligikaudu 3%. Seetõttu on aururõhk enne turbiini esimest etappi võrdne:

Peal h, s- diagramm tähistab isobaari ja värske auru entalpiataseme lõikepunkti (punkt 0 /).

Auruparameetrite arvutamiseks iga turbiinikambri väljalaskeava juures on meil kambrite sisemise suhtelise efektiivsuse väärtused.

Tabel 2.2. Turbiini sisemine suhteline efektiivsus kambrite kaupa

Saadud punktist (punkt 0 /) tõmmatakse joon vertikaalselt allapoole (piki isentroopi), kuni see lõikub rõhuisobaariga valikus nr 3. Lõikepunkti entalpia on võrdne.

Auru entalpia kolmandas regeneratiivses valikukambris tegelikus paisumisprotsessis on võrdne:

Samamoodi edasi h,s- diagramm sisaldab punkte, mis vastavad auru olekule kuuendas ja seitsmendas väljatõmbekambris.

Pärast aurupaisutamisprotsessi ehitamist sisse h, S- skeemile on kantud regeneratiivsoojendite reguleerimata väljatõmbe isobaarid R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 ja auru entalpiad nendes valikutes on kindlaks tehtud.

Ehitatud peale h,s- diagrammil on punktid ühendatud joonega, mis kajastab auru paisumise protsessi turbiini vooluosas. Aurupaisumise protsessi graafik on näidatud joonisel A.1. (Lisa A).

Vastavalt ehitatud h,s- diagrammi abil määrame auru temperatuuri vastavas turbiini väljalaskeavas selle rõhu ja entalpia väärtuste põhjal. Kõik parameetrid on näidatud tabelis 2.3.

2.4 Termodünaamiliste parameetrite arvutamine kütteseadmetes

Regeneratiivsoojendite rõhk on väljatõmbetorustike, kaitse- ja sulgeventiilide hüdraulilisest takistusest tingitud rõhukao võrra väiksem kui rõhk väljatõmbekambrites.

1. Arvutage küllastunud veeauru rõhk regeneratiivsetes kütteseadmetes. Eeldatakse, et torujuhtme rõhukadu turbiini väljalaskeavast vastava küttekehani on võrdne:

Küllastunud veeauru rõhk toite- ja kondensatsioonivee deaeraatorites on teada nende tehnilistest omadustest ja on vastavalt võrdne

2. Kasutades vee ja auru omaduste tabelit küllastunud olekus, kasutades leitud küllastusrõhku, määrame kuumutusauru kondensaadi temperatuuri ja entalpia.

3. Aktsepteerime vee allkuumutamist:

Kõrgsurve regeneratiivsetes kütteseadmetes - 2єKOOS

Madala rõhuga regeneratiivsetes kütteseadmetes - 5єKOOS,

Deaeraatorites - 0є KOOS ,

seetõttu on nendest kütteseadmetest väljuva vee temperatuur:

, є KOOS

4. Veesurve vastavate küttekehade taga määratakse teekonna hüdraulilise takistuse ja pumpade töörežiimi järgi. Nende rõhkude väärtused on aktsepteeritud ja näidatud tabelis 2.3.

5. Kasutades vee ja ülekuumendatud auru tabeleid, määrame vee entalpia pärast küttekehasid (ja väärtuste alusel):

6. Vee soojendamist kütteseadmes määratletakse kui vee entalpiate erinevust kütteseadme sisse- ja väljalaskeava juures:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

kus on kondensaadi entalpia tihendussoojendi väljalaskeava juures. Selles töös eeldatakse, et see väärtus on võrdne.

7. Soojus, mis eraldub auru kuumutamisel kütteseadmes veele:

2.5 Auru ja vee parameetrid turbiiniseadmes

Edasiste arvutuste hõlbustamiseks on ülalpool arvutatud auru ja vee parameetrid turbiinisõlmes kokku võetud tabelis 2.3.

Andmed auru ja vee parameetrite kohta äravoolujahutites on toodud tabelis 2.4.

Tabel 2.3. Auru ja vee parameetrid turbiiniseadmes

Tabel 2.4. Auru ja vee parameetrid äravoolujahutites

2.6 Auru ja kondensaadi vooluhulkade määramine termoahela elementides

Arvutamine toimub järgmises järjekorras:

1. Auru tarbimine turbiini kohta projekteerimisrežiimis.

2. Auru lekib läbi tihendite

Võtame siis vastu

4. Toitevee tarbimine boileri kohta (sh läbipuhumine)

kus on katlavee kogus, mis läheb pidevasse läbipuhumisse

D jne=(b jne/100)·D lk=(1,5/100)·131,15=1,968kg/s

5. Auru väljumine puhastuslaiendist

kus on pidevpuhastuslaiendis puhastusveest eralduva auru osakaal

6. Puhastusvee väljund ekspanderist

7. Täiendava vee tarbimine keemilisest veepuhastusjaamast (CWT)

kust on kondensaadi tagasivoolu koefitsient

tööstustarbijad, aktsepteerime;

Deaeraatoris ja kondensaatoris asuvatesse regeneratiiv- ja võrgusoojenditesse, samuti küttekehasid ja segisteid läbivate kondensaadivoolude arvutamine põhineb materjali- ja soojusbilansi võrranditel.

Tasakaalu võrrandid koostatakse järjestikku iga soojusahela elemendi jaoks.

Turbiinipaigaldise soojusskeemi arvutamise esimene etapp on võrgukütteseadmete soojusbilansside koostamine ja aurutarbimise määramine igale neist lähtudes turbiini määratud soojuskoormusest ja temperatuurigraafikust. Pärast seda koostatakse soojusbilansid kõrgsurve regeneratiivsoojendite, deaeraatorite ja madalsurvekütteseadmete jaoks.

2.6.1 Võrgukütte paigaldus (katlaruum))

Tabel 2.5. Auru ja vee parameetrid võrguküttepaigaldises

Paigaldusparameetrid määratakse järgmises järjestuses.

1. Võrguvee tarbimine arvestusliku režiimi jaoks

2. Alumise võrguküttekeha soojusbilanss

Kütteauru tarbimine madalama võrgusoojendi jaoks

tabelist 2.1.

3. Ülemise võrguküttekeha soojusbilanss

Kütteauru tarbimine ülemise võrguküttekeha jaoks

Regeneratiivsed kõrgsurvekütteseadmed rõhu ja etteande paigaldus (pump)

PVD 7

PVD7 soojusbilansi võrrand

Kütteauru tarbimine HPH7 juures

PVD 6

PVD6 soojusbilansi võrrand

Kütteauru tarbimine PVD6 juures

äravoolust eemaldatud soojus OD2

Toitepump (PN)

Rõhk pärast PN-i

Pumba rõhk PN-s

Rõhulangus

Vee erimaht PN v PN - määratakse tabelitest väärtuse järgi

R Esmasp.

Toitepumba efektiivsus

Veeküte PN-s

Entalpia pärast PN-i

Kus - tabelist 2.3;

PVD5 soojusbilansi võrrand

Kütteauru tarbimine HPH5 juures

2.6.3 Toitevee õhutusseade

Eeldatakse, et auruvool DPV-s oleva klapivarre tihenditest on

Klapisääretihendite auru entalpiaks loetakse

(at P = 12,9 MPa Ja t = 556 0 KOOS) :

Aurustumine deaeraatorist:

D probleem=0,02 D PV=0.02

Auru osakaal (deaeraatorist PE-sse mineva auru fraktsioonides, keskmise ja otsa tihenduskambri tihendis

Deaeraatori materjali tasakaalu võrrand:

.

Deaeraatori soojusbilansi võrrand

Pärast avaldise asendamist selle võrrandiga D CD saame:

Kütteauru vool kolmandast turbiini väljatõmbest DPV-sse

seega kütteauru tarbimine turbiini väljalaskeavast nr 3 DPV-sse:

D D = 4,529.

Kondensaadi vool õhutusseadme sisselaskeava juures:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Toorveeboiler

Drenaaži entalpia h PSV=140

.

2.6.5 Kaheastmeline puhastuspaisutaja

2. etapp: 6 ata juures keeva vee paisutamine koguses

kuni rõhuni 1 ata.

= + (-)

saadetakse atmosfääriõhutusseadmesse.

2.6.6 Jumestusvee deaeraator

postitatud http://www.allbest.ru/

Tagasivoolu kondensaadi deaeraatori ja lisavee DKV materjalibilansi võrrand.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Keemiliselt puhastatud vee tarbimine:

D OB = ( D P - D OK) + + D TÜ.

OP purge veejahuti soojusbilanss

kondensaatturbiini agregaadi materjal

Kus q OP = h h OP-i täiendavale veele tarnitud soojus.

q OP = 670,5–160 = 510,5 kJ/kg,

Kus: h puhastusvee entalpia OP väljapääsu juures.

Aktsepteerime tööstuslike soojustarbijate kondensaadi tagastamist?k = 0,5 (50%), siis:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Täiendava vee soojendamise OP-s määrame OP soojusbilansi võrrandist:

= 27,493 siit:

= 21,162 kJ/kg.

Peale puhumisjahutit (BC) läheb lisavesi keemilisele veetöötlusele ja seejärel keemiliselt puhastatud veesoojendile.

Keemiliselt puhastatud veesoojendi POV termiline tasakaal:

Kus q 6 - turbiini väljalaskeavast nr 6 auruga küttekehale üle kantud soojushulk;

vee soojendamine POV-is. Me nõustume h RH = 140 kJ/kg, siis

.

Veesoojendi aurukulu määrame keemiliselt puhastatud boileri soojusbilansist:

D POV 2175,34= 27,493 230,4 kust D POV = 2,897 kg/s.

Seega

D KV = D

Soojusbilansi võrrand keemiliselt puhastatud vee deaeraatori jaoks:

D h 6 + D POV h+ D Okei h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Siit D= 0,761 kg/s - kütteauru tarbimine DHF ja turbiini väljalaskeava nr 6 juures.

Kondensaadi vool DKV väljalaskeava juures:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Madala rõhuga regeneratiivsed kütteseadmed

HDPE 4

PND4 soojusbilansi võrrand

.

Kütteauru tarbimine PND4 juures

,

Kus

HDPE3 ja mikserSM2

Ühtne soojusbilansi võrrand:

kus on kondensaadi vool HDPE2 väljundis:

D K6 = D KD - D HF - D Päike - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

asendame D K2 kombineeritud soojusbilansi võrrandisse:

D= 0,544 kg/s - kütteauru tarbimine LPH3 juures ekstraheerimisest nr 5

turbiinid.

PND2, mikser SM1, PND1

Temperatuur PS taga:

Koostatakse 1 materjali võrrand ja 2 soojusbilansi võrrandit:

1.

2.

3.

asendada võrrandiga 2

Saame:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Kondensaator

Kondensaatori materjali tasakaalu võrrand

.

2.7 Materjalibilansi arvutuse kontrollimine

Kõikide termilise ahela voolude arvutustes arvessevõtmise õigsuse kontrollimiseks võrreldakse turbiiniseadme kondensaatoris oleva auru ja kondensaadi materjalibilansi.

Heitgaasi auru vool kondensaatorisse:

,

kus on auruvool turbiini väljatõmbekambrist numbriga.

Auru tarbimine ekstraktidest on toodud tabelis 2.6.

Tabel 2.6. Auru tarbimine turbiini väljatõmbe abil

Turbiinide väljatõmbete kogu auruvool

Auru vool kondensaatorisse pärast turbiini:

Viga auru ja kondensaadi tasakaalus

Kuna auru ja kondensaadi tasakaalu viga ei ületa lubatud piiri, võetakse termilise ahela kõiki voolusid õigesti arvesse.

2.8 Turbiiniagregaadi energiabilanss PT- 80/100-130/13

Määrame turbiini sektsioonide võimsuse ja selle koguvõimsuse:

N i=

Kus N i OTC - turbiinikambri võimsus, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - soojuslangus sektsioonis, kJ/kg,

D i OTS - auru läbipääs läbi sektsiooni, kg/s.

sektsioon 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- sektsioon 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- sektsioon 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- sektsioon 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- sektsioon 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- sektsioon 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- sektsioon 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- sektsioon 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H To OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Turbiinikambrite koguvõimsus

3.5.2 Turbiiniseadme elektrivõimsus määratakse järgmise valemiga:

N E = N i

kus on generaatori mehaaniline ja elektriline kasutegur,

N E = 83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.

2.9 Turbiiniseadme soojusliku kasuteguri näitajad

Turbiinisõlme soojuse kogukulu

, MW

.

2. Soojuse tarbimine kütteks

,

Kus h T- küttesüsteemi soojuskadu arvestav koefitsient.

3. Soojuse kogutarbimine tööstustarbijatele

,

.

4. Soojuse kogutarbimine välistarbijatele

, MW

.

5. Elektrienergia tootmiseks kasutatava turbiinipaigaldise soojustarbimine

,

6. Turbiinipaigaldise efektiivsus elektri tootmiseks (arvestamata oma elektritarbimist)

,

.

7. Soojuse eritarbimine elektri tootmiseks

,

2.10 Soojuselektrijaamade energianäitajad

Värske auru parameetrid aurugeneraatori väljalaskeava juures.

- rõhk P PG = 12,9 MPa;

- aurugeneraatori brutoefektiivsus aurugeneraatoriga = 0,92;

- temperatuur t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg etteantud juures R PG ja t PG.

Aurugeneraatori efektiivsus, võetud katla E-320/140 omadustest

.

1. Aurugeneraatori tehase soojuskoormus

, MW

2. Torujuhtmete efektiivsus (soojustransport)

,

.

3. Soojuselektrijaamade kasutegur elektri tootmiseks

,

.

4. Soojuselektrijaama efektiivsus kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks, arvestades PVC-d

,

.

PVK kl t N=- 15 0 KOOS töötab,

5. Samaväärse kütuse erikulu elektri tootmiseks

,

.

6. Samaväärse kütuse erikulu soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks

,

.

7. Kütuse soojuskulu jaama kohta

,

.

8. Jõuallika kogukasutegur (bruto)

,

9. Soojuse eritarbimine soojuselektrijaama võimsusühiku kohta

,

.

10. Jõuallika kasutegur (neto)

,

.

kus E S.N on tema enda elektri eritarbimine, E S.N =0,03.

11. Samaväärse kütuse erikulu "neto"

,

.

12. Samaväärne kütusekulu

kg/s

13. Samaväärse kütuse tarbimine välistarbijatele tarnitava soojuse tootmiseks

kg/s

14. Samaväärse kütuse tarbimine elektrienergia tootmiseks

V E U =V U -V T U =13,214-8,757=4,457 kg/s

Järeldus

Tootmiskütteturbiinil PT-80/100-130/13 põhineva elektrijaama soojusdiagrammi arvutamise tulemusena, mis töötab suure koormusega režiimil ümbritseva keskkonna temperatuuril, on elektrijaama iseloomustavate põhiparameetrite järgmised väärtused seda tüüpi saadi:

Auru tarbimine turbiinide väljatõmbamisel

Kütteauru tarbimine võrgusoojendite jaoks

Soojusvarustus kütteks turbiinseadme abil

K T= 72,22 MW;

Soojusvarustus turbiinseadmest tööstustarbijatele

K P= 141,36 MW;

Soojuse kogutarbimine välistarbijatele

K TP= 231,58 MW;

Generaatori klemmi võimsus

N uh=80,97 MW;

CHP kasutegur elektri tootmiseks

Soojuselektrijaamade efektiivsus kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks

Kütuse erikulu elektri tootmiseks

b E U= 162,27g/kW/h

Kütuse erikulu soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks

b T U= 40,427 kg/GJ

Koostootmisjaama koguefektiivsus "bruto"

Koostootmisjaama koguefektiivsus "neto"

Samaväärse kütuse erikulu jaama kohta "neto"

Bibliograafia

1. Ryzhkin V.Ya. Soojuselektrijaamad: Õpik ülikoolidele – 2. väljaanne, parandatud. - M.: Energia, 1976.-447 lk.

2. Aleksandrov A.A., Grigorjev B.A. Vee ja veeauru termofüüsikaliste omaduste tabelid: Käsiraamat. - M.: Kirjastus. MPEI, 1999. - 168 lk.

3. Poleštšuk I.Z. Soojuselektrijaamade põhisoojusdiagrammide koostamine ja arvutamine. Suunised kursuseprojektile erialal "Soojuselektrijaamad ja tuumaelektrijaamad", / Ufa osariik. lennundus tehnikaülikool - t - Ufa, 2003.

4. Ettevõtte standard (STP UGATU 002-98). Nõuded ehitamisele, esitlusele, projekteerimisele - Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Soojuselektrijaamade aurutoru elektrijaamad: Teatmeteos- IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Soojus- ja tuumaelektrijaamad: kataloog/ülditoimetuse all. Vastav liige RAS A.V. Klimenko ja V.M. Zorina. - 3. väljaanne - M.: Kirjastus MPEI, 2003. - 648 lk.: ill. - (Soojusenergeetika ja küttetehnika; 3. raamat).

7. . Soojus- ja tuumaelektrijaamade turbiinid: õpik ülikoolidele / Toim. A.G., Kostjuka, V.V. Frolova. - 2. väljaanne, muudetud. ja täiendav - M.: Kirjastus MPEI, 2001. - 488 lk.

8. Auruturbiinijaamade termiliste ahelate arvutamine: Hariduslik elektrooniline väljaanne / Poleshchuk I.Z - Riiklik kutseõppeasutus UGATU, 2005.

Legend Elektrijaamad, seadmed ja nende elemendid (shtekst, pildid, indeksid)

D - toitevee deaeraator;

DN - drenaažipump;

K - kondensaator, boiler;

KN - kondensaadipump;

OE - äravoolu jahuti;

PrTS - põhiline termodiagramm;

LDPE, HDPE - regeneratiivne kütteseade (kõrge, madal rõhk);

PVK - tippveekütte boiler;

PG - aurugeneraator;

PE - auruülekuumendi (esmane);

PN - toitepump;

PS - täitekarbi kütteseade;

PSG - horisontaalne võrgukütteseade;

PSV - toorveeboiler;

PT - auruturbiin; kütteturbiin tööstusliku ja kütteauru ekstraheerimisega;

PHOV - keemiliselt puhastatud veeboiler;

PE - ejektori jahuti;

R - laiendaja;

CHP - soojuse ja elektri koostootmisjaam;

SM - segisti;

CX - tihendikasti külmik;

HPC - kõrgsurvesilinder;

LPC - madalrõhu silinder;

EG - elektrigeneraator;

Lisa A

Lisa B

PT-80/100 režiimide skeem

Lisa B

Küttegraafikud pühade kvaliteedikontrollikssoojus põhineb ööpäeva keskmisel välisõhutemperatuuril

Postitatud saidile Allbest.ru

Sarnased dokumendid

Põhisoojusdiagrammi arvutamine, aurupaisumisprotsessi konstrueerimine turbiini sektsioonides. Regeneratiivse toitevee küttesüsteemi arvutamine. Kondensaadivoolu, turbiini ja pumba töö määramine. Tera kogukaod ja sisemine efektiivsus.

kursusetöö, lisatud 19.03.2012


Auru paisumise protsessi joonistamine turbiinis H-S diagrammil. Auru ja vee parameetrite ja voolukiiruste määramine elektrijaamas. Soojuskontuuri komponentide ja seadmete põhiliste soojusbilansside koostamine. Esialgne hinnang auruvoolule turbiini kohta.

kursusetöö, lisatud 05.12.2012


Kütteturbiinil põhineva elektrijaama soojusahela kontrollarvutuste läbiviimise meetodite analüüs. Kondensaatori KG-6200-2 konstruktsiooni ja töö kirjeldus. T-100-130 tüüpi turbiinseadmel põhineva soojusjaama põhisoojusdiagrammi kirjeldus.

lõputöö, lisatud 02.09.2010


Soojusdiagramm jõuseade Auru parameetrid turbiinide ekstraktsioonides. Protsessi konstrueerimine hs-diagrammis. Auru ja vee parameetrite koondtabel. Soojuskontuuri komponentide ja seadmete põhisoojusbilansside koostamine. Deaeraatori ja võrgu paigalduse arvestus.

kursusetöö, lisatud 17.09.2012


Aurupaisumise protsessi konstrueerimine h-s diagrammil. Võrgukütteseadmete paigaldamise arvestus. Auru paisumisprotsess etteandepumba ajamiturbiinis. Auruvoolu määramine turbiini kohta. Soojuselektrijaamade soojusliku kasuteguri arvutamine ja torustike valik.

kursusetöö, lisatud 10.06.2010


Seadme põhisoojusdiagrammi valik ja põhjendus. Peamiste auru- ja veevoolude tasakaalu koostamine. Turbiini peamised omadused. Aurupaisutamisprotsessi konstrueerimine turbiinis hs-skeemil. Heitsoojuskatla küttepindade arvutamine.

kursusetöö, lisatud 25.12.2012


Auruturbiini arvutus, põhielementide parameetrid skemaatiline diagramm auruturbiini paigaldus ja aurupaisumise termilise protsessi eelkonstrueerimine turbiinis h-s diagrammil. Majandusnäitajad auruturbiini tehas koos regenereerimisega.

kursusetöö, lisatud 16.07.2013


Tuumaelektrijaama tehniliste kirjelduste projektsoojusdiagrammi koostamine. Töövedeliku parameetrite, auru voolukiiruste määramine turbiiniseadme heitgaasides, seadme kui terviku sisemise võimsuse ja soojusliku efektiivsuse näitajate määramine. Kondensaadi toitepumpade võimsus.

kursusetöö, lisatud 14.12.2010


Auru paisumise protsess turbiinis. Elavauru ja toitevee tarbimise määramine. Soojusahela elementide arvutamine. Maatriksi lahendamine Crameri meetodil. Programmikood ja masina arvutustulemuste väljund. Jõuallika tehnilised ja majanduslikud näitajad.

kursusetöö, lisatud 19.03.2014


Turbiini K-500-240 konstruktsiooni uurimine ja elektrijaama turbiinipaigaldise soojusarvutus. Turbiini silindri astmete arvu valimine ja auru entalpia erinevuste jaotamine selle etappide vahel. Turbiini võimsuse määramine ja töölaba arvutamine painde ja pinge jaoks.

Tööstusliku ja kütteauru väljatõmbega kütteauruturbiin PT-80/100-130/13 on mõeldud TVF-120-2 elektrigeneraatori otseseks juhtimiseks pöörlemiskiirusega 50 p/s ning soojuse eraldamiseks tootmis- ja küttevajadusteks.

Allpool on toodud turbiini peamiste parameetrite nimiväärtused.

Võimsus, MW

nominaal 80

maksimaalselt 100

Steami hinnangud

rõhk, MPa 12,8

temperatuur, 0 C 555

Eraldatud auru tarbimine tootmisvajadusteks, t/h

nimiväärtus 185

maksimaalselt 300

Aururõhu muutuse piirid reguleeritud kütteväljundis, MPa

ülemine 0,049-0,245

madalam 0,029-0,098

Tootmisvaliku surve 1.28

Vee temperatuur, 0 C

toitev 249

jahutamine 20

Jahutusvee kulu, t/h 8000

Turbiinil on järgmised reguleeritavad aurueemalused:

tootmine absoluutrõhuga (1,275 0,29) MPa ja kahe kuumutusväljavõttega - ülemine absoluutrõhuga vahemikus 0,049-0,245 MPa ja madalam rõhuga vahemikus 0,029-0,098 MPa. Kütte õhutusrõhku reguleeritakse ühe juhtmembraani abil, mis on paigaldatud ülemisse kütte õhutuskambrisse. Reguleeritav rõhk kütteväljundites on toetatud: ülemises väljalaskes - mõlema kütte väljalaskeavaga sisse lülitatud, alumises väljalaskes - ühe alumise kütteväljundiga sisse lülitatud. Võrguvesi tuleb juhtida läbi alumise ja ülemise kütteastme võrgusoojendite järjest ja võrdsetes kogustes. Võrgusoojendeid läbiva vee voolu tuleb kontrollida.

Turbiin on ühe võlliga kahesilindriline agregaat. HPC vooluosal on ühe mähise juhtimisaste ja 16 rõhutaset.

LPC vooluosa koosneb kolmest osast:

esimesel (kuni ülemise kütteväljundini) on juhtimisaste ja 7 rõhutaset,

teine ​​(soojendusväljavõtete vahel) kaks surveastet,

kolmas - reguleerimisaste ja kaks surveastet.

Kõrgsurverootor on tugevalt sepistatud. Madalsurverootori kümme esimest ketast sepistatakse võlliga integreeritult, ülejäänud kolm ketast on paigaldatud.

Turbiini aurujaotus on otsik. HPC-st väljumisel suunatakse osa aurust kontrollitud tootmise ekstraheerimiseks, ülejäänu suunatakse LPC-sse. Kuumutamine toimub vastavatest LPC-kambritest.

Soojenemisaja vähendamiseks ja käivitustingimuste parandamiseks on ette nähtud äärikute ja naastude auruküte ning HPC esitihendile aurutoide.

Turbiin on varustatud võlli pööramise seadmega, mis pöörab turbiiniagregaadi võllijoont sagedusega 3,4 pööret minutis.

Turbiinilaba seade on kavandatud töötama võrgusagedusel 50 Hz, mis vastab turbiiniüksuse rootori kiirusele 50 p/min (3000 p/min). Turbiini pikaajaline töö on lubatud võrgu sageduse hälbega 49,0-50,5 Hz.

Madalsurverootori kümme esimest ketast sepistatakse võlliga integreeritult, ülejäänud kolm ketast on paigaldatud.

HPC ja LPC rootorid on üksteisega jäigalt ühendatud rootoritega integreeritud sepistatud äärikute abil. LPC ja TVF-120-2 tüüpi generaatori rootorid on ühendatud jäiga siduriga.

Turbiini aurujaotus on otsik. Värske aur juhitakse eraldi düüsikarpi, milles asub automaatkatik, kust aur liigub möödavoolutorude kaudu turbiini juhtventiilideni.

HPC-st väljumisel läheb osa aurust kontrollitud toodangu ekstraheerimiseks, ülejäänu suunatakse LPC-sse.

Kuumutamine toimub vastavatest LPC-kambritest.

Turbiini kinnituspunkt asub turbiini raamil generaatori poolel ja seade laieneb eesmise laagri suunas.

Soojenemisaja vähendamiseks ja käivitustingimuste parandamiseks on ette nähtud äärikute ja naastude auruküte ning HPC esitihendile aurutoide.

Turbiin on varustatud võlli pööramise seadmega, mis pöörab seadme võlli joont sagedusega 0,0067.

Turbiini labade seade on projekteeritud ja konfigureeritud töötama võrgusagedusel 50 Hz, mis vastab rootori pöördele 50. Turbiini pikaajaline töö on lubatud võrgusagedusel 49–50,5 Hz.

Turbiinisõlme vundamendi kõrgus kondensatsiooniruumi põranda tasapinnast turbiiniruumi põranda tasapinnani on 8 m.

2.1 Turbiini PT-80/100-130/13 termoskeemi kirjeldus

Kondensatsiooniseade sisaldab kondensaatorigruppi, õhueemaldusseadet, kondensaadi- ja tsirkulatsioonipumbasid, tsirkulatsioonisüsteemi ejektorit, veefiltreid, torustikke koos vajalike liitmikega.

Kondensaatorigrupp koosneb ühest sisseehitatud paneeliga kondensaatorist, mille jahutuspind on kokku 3000 m² ja mis on ette nähtud sinna siseneva auru kondenseerimiseks, vaakumi tekitamiseks turbiini väljalasketorus ja kondensaadi säilitamiseks, samuti kasutada kondensaatorisse siseneva auru soojust töörežiimides vastavalt termilisele ajakavale lisavee soojendamiseks sisseehitatud kimbus.

Kondensaatoril on auruosa sisse ehitatud spetsiaalne kamber, millesse on paigaldatud HDPE sektsioon nr 1. Ülejäänud HDPE-d paigaldab eraldi grupp.

Regeneratiivne seade on ette nähtud toitevee soojendamiseks reguleerimata turbiini väljalaskeavadest võetava auruga ning sellel on neli LPH, kolm HPH-astet ja deaeraator. Kõik küttekehad on pinnatüüpi.

HPH nr 5,6 ja 7 on vertikaalse konstruktsiooniga koos sisseehitatud aurutite ja äravoolujahutitega. PVD-d on varustatud rühmakaitsega, mis koosneb automaatsest pistikupesast ja tagasilöögiklapid vee sisse- ja väljalaskeava juures elektromagnetiga automaatventiil, torustik kütteseadmete käivitamiseks ja väljalülitamiseks.

HDPE ja HDPE (välja arvatud HDPE nr 1) on varustatud kondensaadi eemaldamiseks mõeldud juhtventiilidega, mida juhivad elektroonilised regulaatorid.

Kütteauru kondensaadi äravool küttekehadest on kaskaadne. HDPE-st nr 2 pumbatakse kondensaat välja äravoolupumba abil.

Küttevõrgu vee paigaldus sisaldab kahte võrgusoojendit, kondensaadi ja võrgupumpasid. Iga küttekeha on horisontaalne aur-vesi soojusvaheti soojusvahetuspinnaga 1300 m², mis on moodustatud sirge messingist torud, mõlemalt poolt laienenud torulehtedena.

3 Jaama termilise ahela abiseadmete valik

3.1 Turbiiniga kaasas olevad seadmed

Sest Kondensaator, peaväljaviske, madal- ja kõrgsurveküttekehad tarnitakse projekteeritud jaama koos turbiiniga, seejärel kasutatakse jaama paigaldamiseks järgmist:

a) Kondensaator tüüp 80-KTSST-1, kolm tükki, üks iga turbiini kohta;

b) Peaväljaviske tüüp EP-3-700-1 koguses kuus tükki, kaks iga turbiini kohta;

c) PN-130-16-10-II (PND nr 2) ja PN-200-16-4-I (PND nr 3,4) madalrõhuküttekehad;

d) PV-450-230-25 (PVD nr 1), PV-450-230-35 (PVD nr 2) ja PV-450-230-50 (PVD nr 3) kõrgsurveküttekehad.

Näidatud seadmete omadused on kokku võetud tabelites 2, 3, 4, 5.

Tabel 2 - kondensaatori omadused

Tabel 3 - peamise kondensaatori ejektori omadused

Sissejuhatus

Kõigi suure soojustarbimisega tööstusharude suurte tehaste jaoks on optimaalne toitesüsteem linnaosa või tööstuslikust soojuselektrijaamast.

Soojuselektrijaamade elektritootmise protsessi iseloomustab kõrgem soojustõhusus ja suurem energiatõhusus võrreldes kondensatsioonielektrijaamadega. Seda seletatakse asjaoluga, et selles kasutatakse ära turbiini heitsoojus, mis viiakse külmaallikasse (soojusvastuvõtja välistarbija juures).

Töös arvutatakse välisõhu temperatuuril projekteerimisrežiimil töötava tööstusliku kütteturbiini PT-80/100-130/13 baasil elektrijaama põhisoojusskeem.

Termoahela arvutamise ülesandeks on määrata töövedeliku parameetrid, vooluhulgad ja voolusuunad ühikutes ja komponentides, samuti jaama kogu aurukulu, elektrivõimsus ja soojusliku efektiivsuse näitajad.

Turbiiniploki PT-80/100-130/13 termoskeemi kirjeldus

80 MW elektrilise võimsusega jõuplokk koosneb kõrgsurvetrummelkatlast E-320/140, turbiinist PT-80/100-130/13, generaatorist ja abiseadmetest.

Jõuallikal on seitse väljatõmmet. Turbiinseadmes on võimalik teostada kaheastmelist võrguvee soojendamist. Olemas põhi- ja tipuboiler, samuti PVC, mis lülitatakse sisse juhul, kui boiler ei suuda tagada võrguvee vajalikku soojendamist.

Katlast värske aur rõhuga 12,8 MPa ja temperatuuril 555 0 C siseneb turbiini kõrgsurvekambrisse ja suunatakse pärast töötamist turbiini survekambrisse ja seejärel madalrõhupumpa. Pärast väljalaskmist siseneb aur madalrõhuseadmest kondensaatorisse.

Regeneratsiooni jõuallikas on kolm kõrgsurvekütteseadet (HPH) ja neli madalrõhukütteseadet (LPH). Küttekehade numeratsioon pärineb turbiiniploki sabast. Kütteauru PVD-7 kondensaat juhitakse kaskaadiga PVD-6-sse, PVD-5-sse ja seejärel deaeraatorisse (6 ata). PND4, PND3 ja PND2 kondensaadi ärajuhtimine toimub ka PND1-s kaskaadina. Seejärel saadetakse PND1-st kütteauru kondensaat SM1-sse (vt PrTS2).

Põhikondensaadi ja toitevee kuumutamine toimub järjestikku PE, SH ja PS, neljas madalsurveküttekehas (LPH), 0,6 MPa deaeraatoris ja kolmes kõrgsurvesoojendis (HPH). Nendesse küttekehadesse tarnitakse auru kolme reguleeritud ja nelja reguleerimata turbiini aurueemalduse kaudu.

Küttevõrgu vee soojendamise plokil on katlapaigaldis, mis koosneb alumisest (PSG-1) ja ülemisest (PSG-2) võrguküttekehast, mis töötavad vastavalt 6. ja 7. väljatõmbe auruga ning PVC-st. Ülemise ja alumise võrgusoojendi kondensaat juhitakse äravoolupumpade abil segistitesse SM1 LPH1 ja LPH2 vahel ning SM2 küttekehade LPH2 ja LPH3 vahel.

Toitevee soojendamise temperatuur jääb vahemikku (235-247) 0 C ja oleneb värske auru algrõhust ja allkütte kogusest HPH7-s.

Esimene auru ekstraheerimine (HPC-st) läheb toitevee soojendamiseks HPH-7-s, teine ​​ekstraheerimine (HPC-st) - HPH-6-sse, kolmas (HPC-st) - HPH-5, D6ata tootmiseks; neljas (ChSD-st) - PND-4-s, viies (ChSD-st) - PND-3-s, kuues (ChSD-st) - PND-2-s, deaeraator (1,2 ata), PSG2-s, PSV-s; seitsmes (ChND-st) - PND-1-s ja PSG1-s.

Kahjude korvamiseks näeb skeem ette toorvee sissevõtu. Toorvesi kuumutatakse toorveeboileris (RWH) temperatuurini 35 o C, seejärel siseneb see pärast keemilist töötlemist 1,2 ata õhutusseadmesse. Täiendava vee soojendamise ja õhutustamise tagamiseks kasutatakse kuuenda väljatõmbe auru soojust.

Tihendusvarraste aur koguses D tk = 0,003D 0 läheb deaeraatorisse (6 ata). Tihendite välimiste kambrite aur suunatakse SH-i, tihendi keskkambritest - PS-i.

Katla puhastamine on kaheastmeline. 1. astme paisuti aur läheb õhutusseadmesse (6 ata), 2. astme paisutist õhutusseadmesse (1,2 ata). 2. etapi laiendaja vesi juhitakse võrgu veetrassi, et osaliselt täita võrgukadusid.

Joonis 1. Soojuselektrijaama skemaatiline soojusdiagramm tehniliste kirjelduste alusel PT-80/100-130/13

I N S T R U C T I O N

PT-80/100-130/13 LMZ.

Peaksite teadma juhiseid:

1. katla-turbiini tsehhi juht-2,

2. Katlaturbiinide tsehhi juhataja asetäitja operatsiooni-2 alal,

3. jaama-2 vanem vahetusevanem,

4. vahetuse ülem jaamas-2,

5. katel-turbiinitsehhi 2 turbiiniosakonna vahetusejuhataja,

6. VI kategooria auruturbiinide keskjuhtimisruumi operaator;

7. V kategooria turbiiniseadmete operaator-inspektor;

8. IV taseme turbiiniseadmete operaator.

Petropavlovsk-Kamtšatski

JSC energeetika ja elektrifitseerimine “Kamchatskenergo”.

Filiaal "Kamtšatka CHPP".

KINNITAN:

OJSC "Kamchatskenergo" KTET-ide filiaali peainsener

Bolotenyuk Yu.N.

“ “ 20

I N S T R U C T I O N

Auruturbiini kasutusjuhend

PT-80/100-130/13 LMZ.

Juhendi kehtivusaeg:

"____" ____________ 20

autor "____"____________ 20

Petropavlovsk – Kamtšatski

1. Üldsätted…………………………………………………………………… 6

1.1. Auruturbiini PT80/100-130/13 ohutu töö kriteeriumid………………. 7

1.2. Turbiini tehnilised andmed………………………………………………………………….. 13

1.4. Turbiini kaitse………………………………………………………………………………………… 18

1.5. Turbiin peab olema hädaseiskatud ja vaakum käsitsi katkestatud…………… 22

1.6. Turbiin tuleb viivitamatult seisata………………………………………… 22

Turbiin tuleb perioodi jooksul maha laadida ja seisata

määrab elektrijaama peainsener……………………………..……..… 23

1.8. Lubatud on turbiini pikaajaline töötamine nimivõimsusel……………………… 23

2. Lühike kirjeldus turbiini disain ………………………………………… 23

3. Turbiiniseadme õlivarustussüsteem……………………………………..…. 25

4. Generaatori võlli tihendussüsteem……………………………………………… 26

5. Turbiini juhtimissüsteem………………………………………………. 30

6. Generaatori tehnilised andmed ja kirjeldus……………………………………. 31

7. Kondensatsiooniseadme tehnilised omadused ja kirjeldus…. 34

8. Kirjeldus ja tehnilised kirjeldused taastav taim...... 37

Paigalduse kirjeldus ja tehnilised omadused

võrguvee soojendamine……………………………………………………………… 42

10. Turbiiniseadme ettevalmistamine käivitamiseks…………………………………………….… 44

10.1. Üldsätted………………………………………………………………………………………………….44

10.2. Õlisüsteemi kasutuselevõtu ettevalmistamine…………………………………………….46

10.3. Juhtsüsteemi ettevalmistamine käivitamiseks……………………………………………………………..49

10.4. Regenereerimis- ja kondensatsiooniseadme ettevalmistamine ja käivitamine…………………………………49

10.5. Küttevõrgu vee paigaldise kasutuselevõtu ettevalmistamine…………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

10.6. Gaasitöötlemistehase aurutorustiku soojendamine………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

11. Turbiiniseadme käivitamine………………………………………………………..… 55

11.1. Üldised juhised……………………………………………………………………………………….55

11.2. Turbiini käivitamine külmast olekust………………………………………………………………61

11.3. Turbiini käivitamine külmast olekust………………………………………………………………...64

11.4. Turbiini käivitamine kuumast olekust……………………………………………………………..65

11.5. Turbiini käivitamise iseärasused värske auru libisevate parameetritega………………….…..67

12. Tootmisauru ekstraheerimise sisselülitamine…………………………………… 67

13. Tootmisauru ekstraheerimise keelamine……………………………….… 69

14. Koostootmisauru väljatõmbe sisselülitamine………………………………..…. 69

15. Koostootmisauru väljavõtmise seiskamine…………………………………… 71

16. Turbiini hooldus normaaltöö ajal………………….… 72

16.1 Üldsätted…………………………………………………………………………………….72

16.2 Kondensatsiooniseadme hooldus………………………………………………………………..74

16.3 Regenereerimisüksuse hooldus………………………………………………………………………..76

16.4 Õlivarustussüsteemi hooldus……………………………………………………………87

16.5 Generaatori hooldus……………………………………………………………………………………………79

16.6 Küttevõrgu vee paigaldise hooldus………………………………….……80

17. Turbiini seiskamine……………………………………………………………… 81

17.1 Üldised juhised turbiini seiskamiseks…………………………………………………………………81

17.2 Turbiini seiskamine tagavaraks, samuti remondiks ilma jahutuseta………………………..…82

17.3 Turbiini seiskamine remondiks koos jahutusega………………………………………………………………84

18. Ohutusnõuded…………………………………….…… 86

19. Meetmed turbiiniõnnetuste ennetamiseks ja kõrvaldamiseks…… 88

19.1. Üldised juhised……………………………………………………………………………………88

19.2. Turbiini hädaseiskamise juhtumid………………………………………………………………..90

19.3. Turbiini tehnoloogiliste kaitsete toimingud………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

19.4. Personali tegevus hädaolukorras turbiinil…………………………………..…….92

20. Seadmete remondile lubamise reeglid………………………………….… 107

21. Turbiinide katsetamisele lubamise kord……………………………………….. 108

Rakendused

22.1. Turbiini käivitamise ajakava külmast olekust (metalli temperatuur

Kõrgsurve rõhk auru sisselasketsoonis on alla 150 ˚С……………………………………………………………..… 109

22.2. Turbiini käivitamise ajakava pärast 48-tunnist tegevusetust (metalli temperatuur

HPC auru sisselasketsoonis 300 ˚С)……………………………………………………………………..110

22.3. Turbiini käivitamise ajakava pärast 24-tunnist tegevusetust (metalli temperatuur

HPC auru sisselaske tsoonis 340 ˚С)………………………………………………………………………………..…111

22.4. Turbiini käivitamise ajakava pärast 6-8 tundi mitteaktiivsust (metalli temperatuur

HPC auru sisselasketsoonis 420 ˚С)…………………………………………………………………………………….112

22.5. Turbiini käivitamise graafik pärast tühikäiguaega 1-2 tundi (metalli temperatuur

HPC auru sisselasketsoonis 440 ˚С)………………………………………………………..…………113

22.6. Ligikaudsed turbiini käivitusgraafikud nominaalväärtuses

Värske auru parameetrid………………………………………………………………………………….…114

22.7. Pikisuunas lõige turbiinid…………………………………………………………..….…115

22.8. Turbiini juhtimisahel……………………………………………………………………..116

22.9. Turbiiniagregaadi soojusdiagramm………………………………………………………………….….118

23. Täiendused ja muudatused…………………………………………………. 119

ÜLDSÄTTED.

Auruturbiin tüüp PT-80/100-130/13 LMZ tootmis- ja 2-astmelise kuumutusauru väljatõmbega, nimivõimsusega 80 MW ja maksimaalselt 100 MW (teatud juhitava väljatõmbe kombinatsioonis) on ette nähtud generaatori otseajamiks. vahelduvvoolu TVF-110-2E U3 võimsusega 110 MW, monteeritud turbiiniga ühisele vundamendile.

Lühendite loetelu ja sümbolid:

AZV - automaatne kõrgsurveventiil;

VPU - võlli pööramise seade;

GMN - peamine õlipump;

GPZ - peamine auruklapp;

KOS - servomootoriga tagasilöögiklapp;

KEN - kondensaadi elektripump;

MUT - turbiini juhtimismehhanism;

OM - võimsuse piiraja;

HPH - kõrgsurvekütteseadmed;

LPH - madalrõhukütteseadmed;

PMN - õlipumba käivitamine;

PN - tihendi aurujahuti;

PS - sulgege ejektoriga aurujahuti;

PSG-1 - põhjatõmbe võrgukütteseade;

PSG-2 - sama, ülemine valik;

PEN - elektriline toitainete pump;

HPR - kõrgsurverootor;

RK - juhtventiilid;

RND - madala rõhuga rootor;

RT - turbiini rootor;

HPC - kõrgsurvesilinder;

LPC - madalrõhu silinder;

RMN - varuõlipump;

AMN - avariiõlipump;

RPDS - õlirõhu languse relee määrimissüsteemis;

Ppr on aururõhk tootmise proovivõtukambris;

P on rõhk alumises kuumutuskambris;

R - sama, ülemine kütte väljatõmme;

Dpo - auru tarbimine tootmise ekstraheerimiseks;

D - PSG-1,2 koguvoolukiirus;

KAZ - automaatne katikuventiil;

MNUV - generaatori võlli tihendi õlipump;

NOG - generaatori jahutuspump;

ACS - automaatjuhtimissüsteem;

EGP - elektrohüdrauliline muundur;

KIS - juhtiv solenoidklapp;

TO - kütte väljatõmme;

PO - toodangu valik;

MO - õlijahuti;

RPD - diferentsiaalrõhu regulaator;

PSM - mobiilne õliseparaator;

ZG - hüdrauliline katik;

BD - siibri paak;

IM - õlipihusti;

RS - kiiruse regulaator;

RD - rõhuregulaator.

1.1.1. Turbiini võimsuse järgi:

Maksimaalne turbiini võimsus, kui see on täielikult sisse lülitatud

regenereerimine ja teatud kombinatsioonid tootmise ja

kütte väljatõmme ………………………………………………………………………………………………………………………………………………

Maksimaalne turbiini võimsus kondensatsioonirežiimis, kui HPV-5, 6, 7 on välja lülitatud …………………………………………………………………………………… 76 MW

Maksimaalne turbiini võimsus kondensatsioonirežiimis, kui PND-2, 3, 4 on välja lülitatud …………………………………………………………………………..71 MW

Maksimaalne turbiini võimsus kondensatsioonirežiimis, kui see on välja lülitatud

PND-2, 3, 4 ja PVD-5, 6, 7 ………………………………………………………………………………….68 MW

mis kuuluvad HPV-5,6,7 töösse…………………………………………………………..10 MW

Minimaalne turbiini võimsus kondensatsioonirežiimis juures

mis lülitab sisse äravoolupumba PND-2……………………………………………….20 MW

Turbiiniseadme minimaalne võimsus, mille juures see sisse lülitatakse

reguleeritavate turbiinide väljatõmbe toimimine………………………………………………………………… 30 MW

1.1.2. Põhineb turbiini rootori kiirusel:

Turbiini rootori nimikiirus……………………………………………………………..3000 p/min

Turbiini rootori nimipöörlemiskiirus

seade …………………………………………………………………………………………..………..3,4 pööret minutis

Maksimaalne kõrvalekalle turbiini rootori kiirus juures

milles turbiiniagregaat on kaitsega välja lülitatud…………………………………….………..…..3300 p/min

3360 pööret minutis

Turbogeneraatori rootori kriitiline pöörlemiskiirus……………………………………….1500 p/min

Madalrõhuturbiini rootori kriitiline pöörlemiskiirus…………………………………………………………………………………………

Kõrgsurveturbiini rootori kriitiline pöörlemiskiirus………………………….….1800 p/min

1.1.3. Vastavalt ülekuumendatud auru voolule turbiini:

Nominaalne auruvool turbiini kohta kondensatsioonirežiimil töötamisel

täielikult sisse lülitatud regenereerimissüsteemiga (nimivõimsusel

turbiiniagregaat võrdne 80 MW) ……………………………………………………………………………………305 t/h

Maksimaalne auruvool turbiini kohta, kui süsteem on sisse lülitatud

regenereerimine, reguleeritud tootmine ja kütte väljavõtmine

ja suletud juhtventiil nr 5 …..………………………………………………………………..415 t/tunnis

Maksimaalne auru vooluhulk turbiini kohta………………………………………………………………470 t/h

režiim, kus PVD-5, 6, 7 on keelatud ……………………………………………………………..270 t/h

Maksimaalne auruvool turbiini kohta kondensatsioonil töötamisel

režiim väljalülitatud LPG-2, 3, 4-ga ……………………………………………………………………………..260 t/h

Maksimaalne auruvool turbiini kohta kondensatsioonil töötamisel

režiim väljalülitatud PND-2, 3, 4 ja PVD-5, 6, 7…………………………………………..…230 t/h

1.1.4. Vastavalt ülekuumendatud auru absoluutsele rõhule enne CBA-d:

Ülekuumendatud auru nominaalne absoluutrõhk enne südamikku ………………………………..130 kgf/cm 2

Ülekuumendatud auru absoluutrõhu lubatud alandamine

CBA ees turbiini töötamise ajal…………………………………………………………125 kgf/cm 2

Ülekuumendatud auru absoluutrõhu lubatud tõus

turbiini töötamise ajal CBA ees.…………………………………………………………………………………135 kgf/cm 2

Ülekuumendatud auru absoluutrõhu maksimaalne hälve enne CBA-d

turbiini töö ajal ja iga kõrvalekalde kestusega kuni 30 minutit……..140 kgf/cm 2

1.1.5. Põhineb ülekuumendatud auru temperatuuril enne CBA-d:

Ülekuumendatud auru nimitemperatuur enne südamikku……………………………………..…..555 0 C

Ülekuumendatud auru temperatuuri lubatud langus

enne CBA turbiini töötamise ajal..……………………………………………………………………… 545 0 C

Lubatud ülekuumendatud auru temperatuuri tõus enne

CBA turbiini töö ajal……………………………………………………………………………………….. 560 0 C

Ülekuumendatud auru maksimaalne temperatuurihälve enne südamikku kl

turbiini töö ja iga kõrvalekalde kestus ei ületa 30

minutit………………….………………………………………………………………………………….……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………

Ülekuumendatud auru minimaalne temperatuurihälve enne CBA-d kl

milles turbiiniagregaat on kaitsega välja lülitatud…………………………………………………………425 0 C

1.1.6. Auru absoluutse rõhu põhjal turbiini juhtimise etappides:

ülekuumendatud auru voolukiirustega turbiinile kuni 415 t/h. ..…………………………………………...98,8 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk HPC juhtimisfaasis

kui turbiin töötab kondensatsioonirežiimis ja PVD-5, 6, 7 on välja lülitatud………….…64 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk HPC juhtimisfaasis

kui turbiin töötab kondensatsioonirežiimis ja LPG-2, 3, 4 on välja lülitatud ………….…62 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk HPC juhtimisfaasis

kui turbiin töötab kondensatsioonirežiimis ja PND-2, 3, 4 on välja lülitatud

ja PVD-5, 6.7……………………………………………………………..……….……… .....55 kgf /cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk tankimiskambris

HPC klapp (4-astmelise taga) ülekuumendatud auru voolukiirusel turbiini

rohkem kui 415 t/tunnis……………………………………………………………………………………83 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk juhtkambris

LPC astmed (18. astme taga) ………………………………………………………………………..13,5 kgf/cm 2

1.1.7. Vastavalt turbiini reguleeritud väljatõmbe absoluutsele aururõhule:

Lubatud absoluutse aururõhu tõus sisse

kontrollitud tootmisvalik……………………………………………………………16 kgf/cm 2

Lubatud absoluutse aururõhu langus sisse

kontrollitud tootmisvalik…………………………………………………………10 kgf/cm 2

Auru absoluutse rõhu maksimaalne hälve kontrollitud tootmisvalikus, mille juures need käivituvad kaitseklapid……………………………………………………………………………………..19,5 kgf/cm 2

ülemise kütte valik…………………………………………………………….…..2,5 kgf/cm 2

ülemine kütte väljatõmme…………………………………………………………..……..0,5 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhu kõrvalekalle reguleeritud

ülemise kütte valik, mille korral see käivitub

kaitseklapp……………………………………………………………………………………..……3,4 kgf/cm 2

Absoluutse aururõhu maksimaalne hälve sisse

juhitud ülemise kütte väljatõmbe, milles

turbiiniagregaat on kaitsega välja lülitatud………………………………………………………………………3,5 kgf/cm 2

Lubatud absoluutse aururõhu tõus reguleeritud seadmes

madalam kütte väljatõmme…………………………………………………………………1 kgf/cm 2

Auru absoluutse rõhu lubatud vähendamine reguleeritavas

madalam kütte väljatõmme……………………………………………………………….…0,3 kgf/cm 2

Kambri vahelise rõhuerinevuse maksimaalne lubatud vähendamine

madalam kütte väljatõmme ja turbiini kondensaator……………………………….… kuni 0,15 kgf/cm 2

1.1.8. Vastavalt auruvoolule juhitavasse turbiini väljatõmbesse:

Nominaalne auruvool reguleeritud tootmises

valik……………………………………………………………………………………….……185 t/tunnis

Maksimaalne auruvool kontrollitud tootmises…

turbiini nimivõimsus ja välja lülitatud

kütte väljatõmme………………………………………………………………………………245 t/tunnis

Maksimaalne auruvool kontrollitud tootmises

valik selles absoluutrõhul 13 kgf/cm 2,

turbiini võimsust vähendati 70 MW-ni ja lülitati välja

kütte väljatõmme………………………………………………………………………..……300 t/tunnis

Nominaalne auruvool reguleeritavas ülaosas

kütte väljatõmme………………………………………………………………………………………132 t/tunnis

ja puudega toodangu valik…………………………………………………………150 t/tunnis

Maksimaalne auruvool reguleeritavas ülaosas

kaugküte vähendatud võimsusega 76 MW-ni

turbiin ja väljalülitatud toodangu väljatõmme…………………………………………………………………220 t/h

Maksimaalne auruvool reguleeritavas ülaosas

kütte eemaldamine turbiini nimivõimsusel

ja tootmisvalikus vähendatud aurukulu 40 t/h………………………………200 t/h

Maksimaalne auruvool PSG-2-s absoluutrõhul

ülemises kütteekstraktis 1,2 kgf/cm 2 ……………………………………………….…145 t/h

Maksimaalne auruvool PSG-1-s absoluutrõhul

alumises kütteekstraktis 1 kgf/cm2 …………………………………………………….220 t/h

1.1.9. Lähtudes auru temperatuurist turbiini väljalaskeavades:

Auru nimitemperatuur reguleeritud tootmises

valik pärast OU-1, 2 (3,4) …………………………………………………………………………………………..280 0 C

Lubatud auru temperatuuri tõus kontrollitud seadmes

tootmisvalik pärast OU-1, 2 (3,4) ………………………………………………………………………..285 0 C

Lubatud auru temperatuuri alandamine kontrollitud seadmes

toodangu valik pärast OU-1.2 (3.4) ………………………………………………………………………..275 0 C

1.1.10. Vastavalt turbiini termilisele olekule:

Metalli temperatuuri tõusu maksimaalne kiirus

…..………………………………..15 0 S/min.

möödavoolutorud ABC-st HPC juhtventiilideni

ülekuumendatud auru temperatuuril alla 450 kraadi C……………………………………….………25 0 C

Suurim lubatud metalli temperatuuride erinevus

möödavoolutorud ABC-st HPC juhtventiilideni

ülekuumendatud auru temperatuuril üle 450 kraadi C……………………………………………………………………….20 0 C

Pealmise metalli maksimaalne lubatud temperatuuride erinevus

ja HPC (LPC) põhi auru sisselaske tsoonis ……………………………………………………………………..50 0 C

Suurim lubatud metalli temperatuuride erinevus

ristlõige(laius) horisontaalsed äärikud

silindri pistik ilma küttesüsteemi sisse lülitamata

HPC äärikud ja naastud..…………………………………………………………………………80 0 C

HPC pistik äärikute ja naastude soojendusega ………………………………………..…50 0 C

horisontaalsete äärikute ristlõikes (laiuses).

HPC pistik äärikute ja naastude soojendusega ………………………………………………-25 0 C

Maksimaalne lubatud metalli temperatuuride erinevus pealmise vahel

ja HPC alumised (paremad ja vasakpoolsed) äärikud, kui

äärikute ja naastude kuumutamine ……………………………………………………………………………..10 0 C

Metalli maksimaalne lubatud positiivse temperatuuri erinevus

HPC äärikute ja naastude vahele, kui küte on sisse lülitatud

äärikud ja naastud………………………………………………………………….………………………………………..20 0 C

Metalli maksimaalne lubatud negatiivne temperatuuride erinevus

HPC äärikute ja tihvtide vahel, kui äärikute ja tihvtide soojendus on sisse lülitatud ……………………………………………………………………………………… ………………………………..- 20 0 C

Metalli paksuse maksimaalne lubatud temperatuuride erinevus

silindri seinad, mõõdetuna kõrgsurveballooni juhtastme piirkonnas………………………………….35 0 C

laagrid ja turbiini tõukelaagrid………………………………………………………..90 0 C

Tugivooderdiste maksimaalne lubatud temperatuur

generaatori laagrid……………………………………………………………………..………..80 0 C

1.1.11. Vastavalt turbiini mehaanilisele seisukorrale:

Kõrgsurvevooliku maksimaalne lubatud lühenemine tsentraalse venoosse rõhu suhtes………………………………….-2 mm

Kõrgsurvevooliku maksimaalne lubatud pikenemine tsentraalse venoosse rõhu suhtes ………………………………………+3 mm

RND maksimaalne lubatud lühendamine LPC suhtes ….……………………..…………-2,5 mm

RND maksimaalne lubatud pikenemine LPC suhtes …….…………………………..…….+3 mm

Turbiini rootori maksimaalne lubatud kumerus…………….……………………………..0,2 mm

Maksimaalne lubatud maksimaalne kõveruse väärtus

turbiiniagregaadi võll kriitiliste pöörlemiskiiruste ületamisel…………………………..0,25 mm

generaatori pool………………………………………………………….……………………..…1,2 mm

Turbiini rootori maksimaalne lubatud aksiaalne nihe sisse

juhtseadme külg ……………………………………………………………………………………………….1,7 mm

1.1.12. Kõrval vibratsiooniline olek turbiiniüksus:

Turbiiniagregaadi laagrite maksimaalne lubatud vibratsioonikiirus

kõikides režiimides (v.a kriitilised pöörlemiskiirused) ……………….………………………….4,5 mm/sek

kui laagrite vibratsioonikiirus suureneb rohkem kui 4,5 mm/sek………………………………30 päeva

Turbiiniseadme maksimaalne lubatud tööaeg

kui laagrite vibratsioonikiirus suureneb rohkem kui 7,1 mm/s…………………………………7 päeva

Mis tahes rootori toe vibratsiooni kiiruse suurenemine ………….……………………11,2 mm/sek

Hädaolukorra äkiline samaaegne vibratsioonikiiruse tõus kahe võrra

ühe rootori või külgnevate tugede või kahe vibratsioonikomponendi toed

üks tugi mis tahes algväärtusest……………………………………………………1 mm või rohkem

1.1.13. Ringlusvee voolukiiruse, rõhu ja temperatuuri järgi:

Turbiiniseadme jahutusvee kogukulu……………………………………….8300 m 3 /tund

Maksimaalne jahutusvee vool läbi kondensaatori………………………………..8000 m 3 /tunnis

Minimaalne tarbimine jahutusvesi läbi kondensaatori………………………………………..2000 m 3 /tund

Maksimaalne veevool läbi sisseehitatud kondensaatori komplekti…………………………1500 m 3 /tunnis

Minimaalne veevool läbi sisseehitatud kondensaatori komplekti…………………………..300 m 3 /tund

Jahutusvee maksimaalne temperatuur kondensaatori sisselaskeava juures………………………………………………………………………………………..33 0 C

Ringleva vee minimaalne temperatuur sisselaskeava juures

kondensaator perioodis miinustemperatuurid välisõhk………………………….8 0 C

Minimaalne tsirkuleeriva vee rõhk, mille juures AVR töötab tsirkulatsioonipumbad TsN-1,2,3,4……………………………………………………………..0,4 kgf/cm 2

Maksimaalne ringleva vee rõhk torusüsteemis

kondensaatori vasak ja parem pool…………………………………………………………….2,5 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne veerõhk torusüsteemis

sisseehitatud kondensaatori tala………………………………………………………………….8 kgf/cm 2

Kondensaatori hüdrauliline nimitakistus kl

puhtad torud ja tsirkulatsioonivee vooluhulk 6500 m 3 /tunnis…………………………..………3,8 m vett. Art.

Ringleva vee maksimaalne temperatuuride erinevus

selle sisend kondensaatorisse ja väljund ………………………………………………………………..10 0 C

1.1.14. Vastavalt auru ja keemiliselt soolast vabastatud vee voolukiirusele, rõhule ja temperatuurile kondensaatorisse:

Maksimaalne keemiliselt soolatud vee voolukiirus kondensaatorisse on ………………..…………………..100 t/h.

Maksimaalne auruvool kondensaatorisse kõigis režiimides

käitamine…………………………………………………………………….………220 t/tunnis.

Minimaalne auruvool läbi madalrõhuturbiini turbiini kondensaatorisse

suletud pöörleva membraaniga…………………………………………………………………10 t/tunnis.

LPC heitgaasiosa maksimaalne lubatud temperatuur ………………………….……..70 0 C

Keemiliselt soolavaba vee maksimaalne lubatud temperatuur,

kondensaatorisse sisenemine ……………………………………………………………….………100 0 C

Absoluutne aururõhk madalrõhupumba väljalaskeosas, mille juures

Atmosfäärimembraani ventiilid on aktiveeritud……………………………………………..……..1,2 kgf/cm 2

1.1.15. Põhineb absoluutsel rõhul (vaakum) turbiini kondensaatoris:

Nimi absoluutne rõhk kondensaatoris……………………………………………… 0,035 kgf/cm 2

Lubatud vaakumi vähenemine kondensaatoris, mille korral käivitub hoiatushäire………………. ……………………………………...-0,91 kgf/cm2

Vaakumi hädaolukorra vähendamine kondensaatoris, milles

Turbiiniagregaat lülitatakse välja kaitsega…………… …………………………………………………………………..-0,75 kgf/cm 2

kallates sellesse kuumad ojad………………………………………………………………….….-0,55 kgf/cm 2

Lubatud vaakum kondensaatoris turbiini käivitamisel enne

turbiini võlli tõuge ………………………………………………………………………………………………………-0,75 kgf/cm 2

Lubatud vaakum kondensaatoris turbiini lõpus käivitamisel

selle rootori pöörlemiskindlus sagedusega 1000 pööret minutis …………….…………………..………..-0,95 kgf/cm 2

1.1.16. Vastavalt turbiinitihendi paari rõhule ja temperatuurile:

Minimaalne absoluutne aururõhk turbiini tihenditel

rõhuregulaatori taga…………………………………………………………………………….1,1 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk turbiini tihenditel

rõhuregulaatori taga…………………………………………………………………………………….1,2 kgf/cm 2

Minimaalne absoluutne aururõhk turbiini tihendite taga

rõhu hooldusregulaatorile……………………………………………………………….….1,3 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk turbiini tihendite taga...

rõhu säilitamise regulaatorile…………………………………………………………..….1,5 kgf/cm 2

Minimaalne absoluutne aururõhk teistes tihenduskambrites…………………………1,03 kgf/cm 2

Maksimaalne absoluutne aururõhk teistes tihenduskambrites ………………………..1,05 kgf/cm 2

Auru nimitemperatuur tihenditel………………………………………………………….150 0 C

1.1.17. Põhineb õlirõhul ja turbiinimooduli laagrite määrimise temperatuuril:

Nominaalne õliliigne rõhk laagrite määrimissüsteemis

turbiini, kuni õli jahtub.…………………………………………………………………..……..3 kgf/cm 2

Õli nominaalne ülerõhk määrdesüsteemis

laagrid turbiiniüksuse võlli telje tasemel……………………………………………………………………….1 kgf/cm 2

turbiiniüksuse võlli telje tasemel, kus see käivitatakse

hoiatusalarm……………………………………………………………..………..0,8 kgf/cm 2

Ülerõhkõlid laagrite määrimissüsteemis

turbiiniüksuse võlli telje tasemel, mille juures pöörete arv on sisse lülitatud …………………………………….0,7 kgf/cm 2

Liigne õlirõhk laagrite määrimissüsteemis

turbiiniüksuse võlli telje tasemel, millel AMS on sisse lülitatud………………………………..….0,6 kgf/cm 2

Liigne õlirõhk laagrite määrimissüsteemis on tasemel

turbiiniüksuse võlli telg, mille juures VPU on kaitsega välja lülitatud …… …………………………..…0,3 kgf/cm 2

Avarii-ülemäärane õlirõhk laagrite määrimissüsteemis

turbiini võlli telje tasemel, kus turbiiniagregaat on kaitsega välja lülitatud ……………………………………………………………………………………… …………………..0 ,3 kgf/cm 2

Õli nimitemperatuur turbiiniagregaatide laagrite määrimiseks………………………………..40 0 C

Maksimaalne lubatud õlitemperatuur laagrite määrimiseks

turbiiniagregaat ………………………………………………………………………………………………….…45 0 C

Maksimaalne lubatud õlitemperatuur väljalaskeava juures

turbiiniagregaadi laagrid……………………………………………………………………..65 0 C

Õli avariitemperatuur laagri äravooluava juures

turbiiniseade…………………………………………………………………………………….………75 0 C

1.1.18. Põhineb õlirõhul turbiini juhtimissüsteemis:

PMP tekitatud liigne õlirõhk turbiini juhtimissüsteemis…………………………………………………………………………………..…………. .…18 kgf/cm 2

Hüdraulikapumba tekitatud liigne õlirõhk turbiini juhtimissüsteemis…………………………………………………………………………………………..… …..20 kgf/cm 2

Liigne õlirõhk turbiini juhtimissüsteemis

Mille korral on keelatud klapi sulgemine rõhul ja PMP väljalülitamine………….17,5 kgf/cm 2

1.1.19. Põhineb turbogeneraatori võllitihendi süsteemi rõhul, tasemel, vooluhulga ja õli temperatuuril:

Liigne õlirõhk turbogeneraatori võllitihendi süsteemis, mille juures ATS lülitab sisse varuvahelduvvoolu MNUV………………………………………………………………8 kgf/cm 2

Liigne õlirõhk turbogeneraatori võllitihendi süsteemis, mille juures ATS aktiveerub

varu MNUV alalisvool…………………………………………………………………..7 kgf/cm 2

Lubatud minimaalne erinevus õlirõhu vahel võllitihenditel ja vesiniku rõhu vahel turbogeneraatori korpuses……………………………..0,4 kgf/cm 2

Lubatud maksimaalne erinevus võllitihendite õlirõhu ja turbogeneraatori korpuses oleva vesiniku rõhu vahel…………………………………..0,8 kgf/cm 2

Maksimaalne erinevus õli sisselaskerõhu ja rõhu vahel

õli MFG väljundis, mille juures on vaja lülituda generaatori varuõlifiltrile…………………………………………………………………………… ……………………….1 kgf/cm 2

Õli nimitemperatuur MOG-i väljalaskeava juures……………………………………………………………..40 0 C

Õli temperatuuri lubatud tõus MOG-i väljalaskeava juures…………………………………………….45 0 C

1.1.20. Lähtudes turbiini HPH rühma läbiva toitevee temperatuurist ja voolukiirusest:

Toitevee nimitemperatuur HPH rühma sisselaskeava juures ….………………………….164 0 C

Toitevee maksimaalne temperatuur HPH grupi väljalaskeava juures turbiiniagregaadi nimivõimsusel…………………………………………………………..…249 0 C

Maksimaalne toitevee vool läbi HPH torusüsteemi ……………………………..550 t/h

1.2.Turbiini tehnilised andmed.

Märkus: Vibratsiooni suurenemise (muutuse) tõttu seisma jäänud turbiiniagregaadi käivitamine on lubatud alles pärast vibratsiooni põhjuste üksikasjalikku analüüsi ja elektrijaama peainseneri loal, mis on tehtud omakäelises tööajakirjas. jaama vahetuse ülem.

1.6 Turbiin tuleb viivitamatult seisata järgmistel juhtudel:

· Pöörlemiskiiruse tõstmine üle 3360 p/min.

Pausi tuvastamine või läbi prao naftajuhtmete, auru-veeteede ja aurujaotussõlmede lahtiühendamatutel lõikudel.

· Hüdrauliliste löökide ilmnemine värsketes aurutorudes või turbiinis.

· Vaakumi hädaolukord -0,75 kgf/cm² või atmosfääriventiilide aktiveerimine.

Värske toidu temperatuuri järsk langus