Snip 2 23 teräsrakenteet. Materiaalit rakenteisiin ja liitoksiin

SNiP II-23-81*
Sen sijaan
SNiP II-B.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

TERÄSRAKENTEET

1. YLEISET MÄÄRÄYKSET

1.1. Näitä standardeja tulee noudattaa suunniteltaessa rakennusten teräsrakenteita ja rakenteita eri tarkoituksiin.

Standardit eivät koske siltojen, kuljetustunnelien ja penkereiden alla olevien putkien teräsrakenteiden suunnittelua.

Suunniteltaessa teräsrakenteita erityisissä käyttöolosuhteissa (esim. masuunien rakenteet, pää- ja prosessiputket, erikoissäiliöt, seismisille, voimakkaille lämpötiloille tai aggressiivisille ympäristöille alttiina olevien rakennusten rakenteet, offshore-hydraulisten rakenteiden rakenteet), ainutlaatuisia rakennuksia ja rakenteita sekä erityistyyppisiä rakenteita (esimerkiksi esijännitetyt, tilalliset, riippuvat), on noudatettava lisävaatimuksia, jotka kuvastavat näiden rakenteiden toiminnan ominaisuuksia, joista määrätään asianomaisissa säädösasiakirjoissa, jotka ovat hyväksyneet tai hyväksyneet Neuvostoliiton Gosstroy.

1.2. Teräsrakenteita suunniteltaessa on noudatettava SNiP:n normeja rakennusrakenteiden suojaamiseksi korroosiolta ja paloturvallisuusstandardeja rakennusten ja rakenteiden suunnittelussa. Valssattujen tuotteiden ja putkiseinien paksuuden lisääminen rakenteiden suojaamiseksi korroosiolta ja rakenteiden palonkestävyyden lisäämiseksi ei ole sallittua.

Kaikkiin rakenteisiin on päästävä tarkkailua, puhdistusta, maalausta varten, eivätkä ne saa pidättää kosteutta eivätkä haitata ilmanvaihtoa. Suljetut profiilit on suljettava.

1.3*. Teräsrakenteita suunnitellessasi sinun tulee:

valita rakenteiden ja elementtien osien optimaaliset kaaviot teknisesti ja taloudellisesti;

käyttää taloudellisia valssattuja profiileja ja tehokkaita teräksiä;

hakea rakennuksille ja rakennuksille pääsääntöisesti yhtenäisiä standardi- tai standardisuunnitelmia;

soveltaa progressiivisia rakenteita (vakioelementtien tilajärjestelmät; kantavat ja sulkevat toiminnot yhdistävät rakenteet; eri teräksistä valmistetut esijännitetyt, kannatetut, ohutlevy- ja yhdistelmärakenteet);

huolehtia rakenteiden valmistuksen ja asennuksen valmistettavuudesta;

käyttää suunnitelmia, jotka takaavat niiden valmistuksen, kuljetuksen ja asennuksen vähiten työläitä;

tarjota pääsääntöisesti rakenteiden tuotantolinja ja niiden kuljetin tai suurikokoinen asennus;

säädettävä progressiivisten tyyppien tehdasliitäntöjen käytöstä (automaattinen ja puoliautomaattinen hitsaus, laippaliitokset, jyrsityt päät, pulteissa, mukaan lukien lujat jne.);

tarjoa pääsääntöisesti kiinnitysliitännät pultteihin, mukaan lukien erittäin lujat; hitsatut kenttäliitokset ovat sallittuja asianmukaisin perustein;

noudattaa valtion standardien vaatimuksia vastaavantyyppisille rakenteille.

1.4. Rakennuksia ja rakenteita suunniteltaessa on otettava käyttöön rakenteellisia suunnitelmia, jotka varmistavat rakennusten ja rakenteiden kokonaisuuden sekä niiden yksittäisten osien lujuuden, vakauden ja tilamuuttumattomuuden kuljetuksen, asennuksen ja käytön aikana.

1,5*. Teräkset ja liitosmateriaalit, S345T- ja S375T-terästen käytön rajoitukset sekä toimitettavaa terästä koskevat lisävaatimukset, jotka valtion standardien ja CMEA-standardien tai teknisten eritelmien edellyttämät, tulee ilmoittaa työskentely- (KM) ja yksityiskohdissa (KMD) ) teräsrakenteiden piirustukset ja materiaalien tilausdokumentaatiossa.

Rakenteiden ja niiden yksiköiden ominaisuuksista riippuen on terästä tilattaessa ilmoitettava jatkuvuusluokka.

1,6*. Teräsrakenteiden ja niiden laskennan tulee täyttää "Rakennusrakenteiden ja perustusten luotettavuus. Laskennan perusmääräykset" ja ST SEV 3972 vaatimukset. - 83 "Rakennusrakenteiden ja perustusten luotettavuus. Teräsrakenteet. Laskennan perussäännökset."

1.7. Suunnittelukaavioiden ja laskennan perusedellytysten tulee kuvastaa teräsrakenteiden todellisia käyttöolosuhteita.

Teräsrakenteet tulee pääsääntöisesti laskea yksittäisiksi tilajärjestelmiksi.

Jaettaessa yhtenäisiä tilajärjestelmiä erillisiin litteisiin rakenteisiin tulee ottaa huomioon elementtien vuorovaikutus keskenään ja pohjan kanssa.

Suunnittelukaavioiden sekä teräsrakenteiden laskentamenetelmien valinnassa on otettava huomioon tietokoneiden tehokas käyttö.

1.8 Teräsrakenteiden suunnittelu tulee pääsääntöisesti tehdä ottaen huomioon teräksen joustamattomat muodonmuutokset.

Staattisesti määrittelemättömille rakenteille, joille laskentamenetelmää ei ole kehitetty teräksen joustamattomia muodonmuutoksia huomioon ottaen, mitoitusvoimat (taivutus- ja vääntömomentit, pituus- ja poikittaisvoimat) on määritettävä oletuksena teräksen kimmoisiksi muodonmuutoksiksi. muotoutumattomaan suunnitelmaan.

Asianmukaisella toteutettavuustutkimuksella laskenta on sallittua suorittaa epämuodostuneen kaavion mukaisesti ottaen huomioon rakenteiden kuormituksen alaisen liikkeiden vaikutus.

1.9. Teräsrakenteiden elementeissä tulee olla näiden standardien vaatimukset täyttäviä vähimmäisprofiileja ottaen huomioon valssattujen tuotteiden ja putkien valikoima. Laskemalla määritetyissä yhdistelmäosissa alijännitys ei saa ylittää 5 %.

2. RAKENTEIDEN JA LIITÄNTÖJEN MATERIAALIT

2.1*. Rakennusten ja rakenteiden rakenteiden vastuullisuudesta sekä niiden käyttöolosuhteista riippuen kaikki rakenteet jaetaan neljään ryhmään. Rakennusten ja rakenteiden teräsrakenteiden teräs tulee ottaa taulukon mukaan. 50*.

Ilmastoalueille I 1, I 2, II 2 ja II 3 pystytettyjen, mutta lämmitetyissä tiloissa käytettävien rakenteiden teräkset tulee ottaa kuten ilmasto-alueen II 4 taulukon mukaan. 50*, paitsi teräs C245 ja C275 ryhmän 2 mallissa.

Laippaliitoksissa ja runkoyksiköissä tulee käyttää standardin TU 14-1-4431 mukaisia ​​valssattuja tuotteita – 88.

2.2*. Teräsrakenteiden hitsaukseen tulee käyttää: elektrodit manuaaliseen kaarihitsaukseen GOST 9467-75* mukaisesti; hitsauslanka GOST 2246:n mukaan – 70*; sulatteet GOST 9087:n mukaan – 81*; hiilidioksidi GOST 8050:n mukaan – 85.

Käytettyjen hitsausmateriaalien ja hitsaustekniikan tulee varmistaa, että hitsimetallin tilapäisen vastuksen arvo ei ole pienempi kuin väliaikaisen vastuksen standardiarvo Juosta perusmetalli sekä hitsausliitosten metallin kovuuden, iskulujuuden ja suhteellisen venymän arvot, jotka on määritetty asiaankuuluvissa säädöksissä.

2.3*. Teräsrakenteiden valut (tukiosat jne.) tulee suunnitella hiiliteräslajeista 15L, 25L, 35L ja 45L, ja ne täyttävät GOST 977:n mukaiset valuryhmien II tai III vaatimukset. - 75 * sekä harmaavalurautalajeista SCH15, SCH20, SCH25 ja SCH30, jotka täyttävät GOST 1412:n vaatimukset – 85.

2.4*. Pulttiliitoksissa tulee käyttää teräspultteja ja muttereita, jotka täyttävät vaatimukset *, GOST 1759.4 – 87* ja GOST 1759.5 - 87 * ja aluslevyt, jotka täyttävät vaatimukset *.

Pultit tulee määrittää taulukoiden 57* ja *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* mukaisesti ja liitosten muodonmuutoksia rajoittaessa - GOST 7805-70* mukaisesti.

Pähkinöitä tulee käyttää GOST 5915:n mukaisesti – 70*: ominaisuusluokkien 4.6, 4.8, 5.6 ja 5.8 pulteille – lujuusluokan 4 mutterit; ominaisuusluokkien 6.6 ja 8.8 pulteille - lujuusluokkien 5 ja 6 mutterit lujuusluokan 10.9 pulteille – lujuusluokan 8 pähkinät.

Aluslevyjä tulee käyttää: pyöreitä GOST 11371:n mukaan – 78*, vino GOST 10906:n mukaan - 78 * ja jousi normaali GOST 6402:n mukaan – 70*.

2,5*. Perustuspulttien teräslaadut tulee valita ja niiden suunnittelu ja mitat on otettava * mukaan.

Antenniviestintärakenteiden haarukkajohtimien kiinnittämiseen tarkoitettuja pultteja (U-muotoinen) sekä ilmajohtojen ja kytkinlaitteiden U-muotoisia ja perustuspultteja tulee käyttää teräslajeista: 09G2S-8 ja 10G2S1-8 GOST 19281:n mukaan. – 73*, lisävaatimuksena iskulujuus lämpötilassa miinus 60 °C vähintään 30 J / cm2 (3 kgf × m/cm 2) ilmastoalueella I 1; 09G2S-6 ja 10G2S1-6 GOST 19281:n mukaan – 73* ilmastollisilla alueilla I 2 , II 2 ja II 3 ; Vst3sp2 GOST 380:n mukaan - 71 * (vuodesta 1990 St3sp2-1 GOST 535:n mukaan – 88) kaikilla muilla ilmasto-alueilla.

2.6*. Perustuksen ja U-pulttien muttereita tulee käyttää:

teräslajeista Vst3sp2 ja 20 valmistetuille pulteille – lujuusluokka 4 GOST 1759.5:n mukaan – 87*;

teräslajeista 09G2S ja 10G2S1 valmistetuille pulteille – lujuusluokka vähintään 5 GOST 1759.5:n mukaan – 87*. On sallittua käyttää pulteiksi hyväksytyistä teräslajeista valmistettuja muttereita.

Perustuksen muttereita ja U-pultteja, joiden halkaisija on alle 48 mm, tulee käyttää standardin GOST 5915 mukaisesti – 70*, pulteille, joiden halkaisija on yli 48 mm - GOST 10605:n mukaan – 72*.

2,7*. Erittäin lujia pultteja tulee käyttää *, * ja TU 14-4-1345 mukaisesti - 85; mutterit ja aluslevyt heille - GOST 22354:n mukaan - 77* ja *.

2,8*. Ripustuspinnoitteiden kantaviin elementteihin, ilmajohtojen ja kytkinlaitteiden kannattimien, mastojen ja pylväiden johtoihin sekä esijännitettyjen rakenteiden esijännityselementteihin tulee käyttää seuraavaa:

spiraaliköydet GOST 3062:n mukaan – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

kaksinkertaiset köydet GOST 3066:n mukaan – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

köysien suljettu laakeri GOST 3090:n mukaan – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

rinnakkaisten lankojen niput ja säikeet, jotka on muodostettu GOST 7372:n vaatimukset täyttävästä köysilangasta – 79*.

2.9. Teräsrakenteissa käytettyjen materiaalien fyysiset ominaisuudet on otettava liitteen mukaisesti. 3.

3. MATERIAALIEN JA YHDISTEIDEN LASKETUT OMINAISUUDET

3.1*. Valssattujen tuotteiden, taivutettujen profiilien ja putkien mitoituskestävyys erilaisiin jännitystiloihin tulee määrittää taulukon kaavoilla. 1*.

Pöytä 1*

3.2*. Valssattujen tuotteiden, taivutettujen profiilien ja putkien materiaalin luotettavuuskertoimien arvot tulee ottaa taulukosta. 2*.

Taulukko 2*

Levyn, laajakaistaisen yleis- ja muototeräksen lasketut veto-, puristus- ja taivutusvastukset on esitetty taulukossa. 51*, putket -taulukossa. 51, a. Taivutettujen profiilien mitoituskestävyyden tulee olla yhtä suuri kuin valssatun levyn, josta ne on valmistettu, mitoituskestävyys, kun taas on sallittua ottaa huomioon taivutusvyöhykkeellä valssatun teräslevyn karkaisu.

Pyöreiden, neliömäisten ja nauhatuotteiden mitoituskestävyys tulee määrittää taulukosta. 1*, ottaen arvot Ryn Ja Juosta sama kuin myötöraja ja vetolujuus TU 14-1-3023:n mukaisesti - 80, GOST 380 – 71** (vuodesta 1990 GOST 535 - 88) ja GOST 19281 – 73*.

Valssattujen tuotteiden mitoitusvastus päätypinnan romahtamiseen, lieriömäisten saranoiden paikalliseen luhistumiseen ja telojen diametraaliseen puristumiseen on esitetty taulukossa. 52*.

3.3. Hiiliteräksestä ja harmaavaluraudasta valmistettujen valukappaleiden mitoituskestävyys tulee ottaa taulukosta. 53 ja 54.

3.4. Erityyppisten liitosten ja jännitystilojen hitsausliitosten mitoituskestävyys määritetään taulukon kaavoilla. 3.

Taulukko 3

Eri vakioresistanssin teräksistä valmistettujen elementtien päittäisliitosten mitoitusresistanssit tulee ottaa samaan tapaan kuin teräksestä valmistettujen päittäisliitosten, joiden standardivastus on pienempi.

Pielahitsien hitsausliitosten hitsimetallin lasketut vastukset on esitetty taulukossa. 56.

3.5. Yksipulttiliitosten mitoitusvastus määritetään taulukossa annettujen kaavojen mukaan. 5*.

Suunniteltu pulttien leikkauskestävyys ja kireys on esitetty taulukossa. 58*, pulteilla yhdistettyjen elementtien murskaus, -taulukossa. 59*.

3,6*. Perustuspulttien suunnittelun vetolujuus Rba

Rba = 0,5R. (1)

U-pulttien suunniteltu vetolujuus Rbv lausekkeessa 2.5* määritellyn kaavan mukaan

R bv = 0,45Juosta. (2)

Perustuspulttien laskettu vetolujuus on esitetty taulukossa. 60*.

3.7. Suunniteltu suurilujien pulttien vetolujuus Rbh tulee määrittää kaavalla

Rbh = 0,7Rpulla, (3)

Missä Rbun - pultin pienin vetolujuus taulukon mukaan. 61*.

3.8. Suurilujan teräslangan suunniteltu vetolujuus R dh kimppujen tai säikeiden muodossa levitettynä olisi määritettävä kaavan mukaan

R dh = 0,63Juosta. (4)

3.9. Teräsköyden suunnitteluvastuksen (voiman) arvoksi venymiselle tulee katsoa yhtä suuri kuin koko köyden murtovoiman arvo, joka on vahvistettu valtion standardeissa tai teräsköysien eritelmissä jaettuna luotettavuuskertoimella g m = 1,6.

Taulukko 4*

Taulukko 5*

4*. TYÖOLOJEN JA RAKENTEIDEN TARKOITUKSEN HUOMIOITTAMINEN

Rakenteita ja liitäntöjä laskettaessa tulee ottaa huomioon: käyttötarkoituksen luotettavuustekijät gn tehty rakennusten ja rakenteiden vastuuasteen kirjanpitosääntöjen mukaisesti rakenteiden suunnittelussa;

turvallisuus tekijä g u= 1,3 rakenneosien lujuudelle mitoitusresistanssien perusteella laskettuna R u;

työolokertoimet gc ja yhteyden työolosuhteiden kertoimet gb otettu taulukon mukaan. 6 * ja 35 *, näiden standardien kohdat rakennusten, rakenteiden ja rakenteiden suunnittelua varten sekä adj. 4*.

Taulukko 6*

5. TERÄSRAKENNE-ELEMENTIEN LASKEMINEN AKSIAALIVOIMIIN JA TAIVUTUKSIIN

KESKUSELLISESTI VENNETETTY JA KESKUSELLISESTI PURISTETUT ELEMENTIT

5.1. Keskijännityksen tai voiman puristuksen kohteena olevien elementtien lujuuslaskenta N, lukuun ottamatta kohdassa 5.2 määriteltyjä, tulee suorittaa kaavan mukaan

Osuuksien lujuuden laskeminen jännitettyjen elementtien kiinnityspaikoissa yksittäisistä kulmista, jotka on kiinnitetty yhdellä laipalla pulteilla, on suoritettava kaavojen (5) ja (6) mukaisesti. Samalla arvo g kanssa kaavassa (6) tulee ottaa adj. 4* näistä standardeista.

5.2. Teräksisten vetolujuuksien laskenta suhteessa R u/g u > Ry, jonka toiminta on mahdollista myös sen jälkeen, kun metalli on saavuttanut myötörajan, tulee suorittaa kaavan mukaan

5.3. Laskelma umpiseinäisten elementtien stabiiliudelle, jotka kohdistuvat keskitetysti voimanpuristukseen N, tulee suorittaa kaavan mukaan

Arvot j

klo 0 2,5 puntaa

; (8)

klo 2.5 4,5 puntaa

klo > 4,5

. (10)

Numeeriset arvot j annetaan taulukossa. 72.

5.4*. Yksittäisten kulmien tangot on laskettava keskipuristukseen kohdan 5.3 vaatimusten mukaisesti. Kun määritetään näiden sauvojen joustavuutta, kulmaosan pyörimissäde i ja arvioitu pituus vasemmalle tulee ottaa mukaisesti 6.1 – 6.7.

Laskettaessa tilarakenteiden hihnoja ja ristikkoelementtejä yksittäisistä kulmista on näiden standardien kohdan 15.10 * vaatimukset täytettävä.

5.5. Puristetut elementit, joissa kiinteät seinät avoimesta U-muotoisesta osasta l x 3l y , Missä l x Ja l y ovat elementin mitoitushoikut tasoissa, jotka ovat kohtisuorassa akseleita vastaan x– x Ja y – y (Kuva 1), on suositeltavaa vahvistaa lankkuilla tai ritilä, kun taas kohtien vaatimukset. 5.6 ja 5.8*.

Jos nauhoja tai ristikkoa ei ole, tällaisten elementtien stabiilisuus on kaavan (7) mukaisen laskennan lisäksi tarkistettava lommahduksen taivutus-vääntömuodossa kaavan mukaisesti.

Missä jy - 5.3 kohdan vaatimusten mukaisesti laskettu nurjahduskerroin;

Kanssa

(12)

Missä ;

a = x/ h on suhteellinen etäisyys painopisteen ja mutkan keskipisteen välillä.

Tässä ;

J w on osan sektorikohtainen hitausmomentti;

b i Ja t i ovat osan muodostavien suorakaiteen muotoisten elementtien leveys ja paksuus.

Kuvassa näkyvälle osuudelle. 1, a, arvot Ja a tulee määrittää seuraavilla kaavoilla:

Missä b = b/h.

5.6. Komposiittipuristetuille tankoille, joiden haarat on yhdistetty nauhoilla tai ritiloilla, kerroin j suhteessa vapaaseen akseliin (pystysuorassa tankojen tai ritilöiden tasoon nähden) on määritettävä kaavoilla (8) – (10) ja niissä on korvattu ef. Merkitys ef tulee määrittää arvojen mukaan vasemmalle annettu taulukossa. 7.

Taulukko 7

Tyyppi			Kaavio			Vähentynyt joustavuus vasemmalle läpimenevän osan komposiittitangot
osiot			osiot			säleillä		tangoilla
						Js l /( J b b) 5	Js l /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Taulukossa hyväksytyt nimitykset. 7:
b				on oksien akselien välinen etäisyys;
l				- tankojen keskipisteiden välinen etäisyys;
l				- koko sauvan suurin joustavuus;
l 1, l 2, l 3				- yksittäisten oksien joustavuus, kun ne on taivutettu tasoissa, jotka ovat kohtisuorassa akseleita vastaan, vastaavasti 1 – 1 , 2 – 2 ja 3 - 3, hitsattujen nauhojen välissä (valossa) tai äärimmäisten pulttien keskipisteiden välissä;
A				on koko tangon poikkileikkauspinta-ala;
A d1 ja A d2				- ristikon tukien poikkileikkausalueet (ristihilalla - kaksi tukia), jotka sijaitsevat tasoissa, jotka ovat kohtisuorassa akseleita vastaan, vastaavasti 1 – 1 Ja 2 – 2;
A d				- ristikkotuen poikkileikkauspinta-ala (ristihilalla - kaksi tukia) yhden pinnan tasossa (kolmikantaiselle tasasivuiselle sauvalle);
a 1 Ja a 2				- kaavan mukaan määritetyt kertoimet
Missä				– mitat määritetään kuvasta 2;
	n, n 1, n 2, n 3			ovat kaavoilla määritetyt kertoimet, vastaavasti;
Tässä			Jb1 Ja Jb3		ovat oksien poikkileikkauksen hitausmomentteja suhteessa akseleihin, vastaavasti 1 – 1 ja 3 – 3 (tyyppien 1 ja 3 jaksoille);
			Jb1 Ja Jb2		- sama, kaksi kulmaa suhteessa akseleihin, vastaavasti 1 – 1 ja 2 – 2 (osiotyyppi 2);
					- yhden tangon leikkauksen hitausmomentti suhteessa sen omaan akseliin x– x (kuva 3);
			J s1 Ja J s2		ovat yhden tangon leikkauksen hitausmomentit, jotka ovat kohtisuorassa akseleita vastaan. 1 – 1 ja 2 – 2 (osiotyyppi 2).

Hiloilla varustetuissa komposiittitangoissa koko tangon stabiilisuuden laskennan lisäksi on tarpeen tarkistaa yksittäisten oksien vakaus solmujen välisillä alueilla.

Yksittäisten toimialojen joustavuus l 1 , l 2 Ja l 3 säleiden välisellä alueella saa olla enintään 40.

Jos jossakin tasossa on kiinteä levy lankojen sijaan (kuva 1, b, V) haaran joustavuus on laskettava puolileikkauksen kiertosäteestä sen akselin ympäri, kohtisuorassa säleiden tasoon nähden.

Säleikköillä varustetuissa komposiittitangoissa yksittäisten oksien joustavuus solmujen välillä ei saa olla yli 80, eikä se saisi ylittää vähentynyttä joustavuutta vasemmalle sauva kokonaisuutena. Haarojen joustavuuden korkeampia arvoja saa ottaa, mutta enintään 120, edellyttäen, että tällaisten sauvojen laskenta suoritetaan muodonmuutoskaavion mukaisesti.

5.7. Komposiittielementtien laskenta kulmista, kanavista jne., jotka on liitetty tiiviisti tai tiivisteiden kautta, tulee suorittaa umpiseinämäisenä edellyttäen, että suurimmat etäisyydet hitsattujen nauhojen välisillä alueilla (valossa) tai keskipisteiden välillä äärimmäiset pultit eivät ylitä:

puristetuille elementeille 40 i

jännityselementeille 80 i

Tässä pyörimissäde i kulma tai kanava tulee ottaa tee- tai I-osuuksille suhteessa akseliin, joka on yhdensuuntainen tiivisteiden tason kanssa, ja poikkileikkauksille - minimaalinen.

Samanaikaisesti vähintään kaksi välikappaletta tulee asentaa kokoonpuristetun elementin pituudelle.

5.8*. Puristettujen komposiittitankojen liitoselementtien (säleet, ritilät) laskenta on suoritettava ehdolliselle poikittaisvoimalle Qfic, otetaan vakiona koko sauvan pituudelta ja määritetään kaavalla

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/j , (23)*

Missä N - pituussuuntainen voima komposiittitangossa;

j – lommahduskerroin, otettu komposiittitangolle liitoselementtien tasolla.

Ehdollinen poikittaisvoima Qfic pitäisi jakaa:

kun läsnä on vain yhdysliuskoja (ristikkoja) tasaisesti liuskojen (ristikkojen) välillä, jotka sijaitsevat tasoissa, jotka ovat kohtisuorassa akseliin nähden, jonka suhteen vakavuustarkastus suoritetaan;

jatkuvan levyn ja liitosliuskojen (ristikkojen) läsnä ollessa - puoliksi arkin ja liuskojen (ristikkojen) väliin, jotka sijaitsevat levyn kanssa yhdensuuntaisissa tasoissa;

Laskettaessa tasasivuisia kolmikulmaisia ​​komposiittitankoja, samassa tasossa sijaitsevien liitoselementtien järjestelmästä johtuva ehdollinen poikittaisvoima on otettava 0,8:ksi Qfic.

5.9. Liitoslistojen ja niiden kiinnitysten laskenta (kuva 3) tulee suorittaa jäykistetyn ristikon elementtien laskelmana seuraaville:

vahvuus F, leikkuupalkki, kaavan mukaan

F = Q s l/b; (24)

hetki M1, taivuttamalla tankoa sen tasossa kaavan mukaan

M1 = Q s l/2 (25)

Missä Qs - ehdollinen poikittaisvoima, joka johtuu yhden pinnan tangosta.

5.10. Liitosristikkojen laskenta on suoritettava ristikoiden laskentana. Laskettaessa välilevyillä varustetun ristihilan poikittaistuki (kuva 4), tulee ottaa huomioon lisävoima N ad, joka syntyy jokaisessa aaltosulkeessa sointujen puristamisesta ja määräytyy kaavan mukaan

(26)

Missä N - voima tangon yhdessä haarassa;

A on yhden haaran poikkileikkauspinta-ala;

A d - yhden tuen poikkileikkauspinta-ala;

a - kaavan mukaan määritetty kerroin

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

Missä a, l Ja b – kuvassa näkyvät mitat. 4.

5.11. Puristettujen elementtien lasketun pituuden pienentämiseen tarkoitettujen tankojen laskenta on suoritettava voimalle, joka on yhtä suuri kuin ehdollinen poikittaisvoima pääpuristetussa elementissä, määritettynä kaavalla (23)*.

TAIVUTUSELEMENTIT

5.12 Yhdessä päätasossa taivutettujen elementtien (paitsi joustavalla uumalla varustetut palkit, rei'itetyt nauhat ja nosturipalkit) lujuusanalyysi on suoritettava kaavan mukaan

(28)

Leikkausjännitysten arvo t taivutuselementtien osissa on täytettävä ehto

(29)

Jos seinässä on pultinreikien heikentämistä, arvot t kaavassa (29) kerrotaan kertoimella a , määritetty kaavalla

a = a/(a – d), (30)

Missä a - reikäjako;

b - reiän halkaisija.

5.13. Palkkirainan lujuuden laskemiseksi paikoissa, joissa kuormitus kohdistuu yläjänteeseen, sekä palkin tukiosissa, joita ei ole vahvistettu jäykisteillä, on määritettävä paikallinen jännitys s loc kaavan mukaan

(31)

Missä F - kuorman (voiman) laskettu arvo;

vasemmalle - kuorman jakautumisen ehdollinen pituus, joka määräytyy tukiolosuhteiden mukaan; kuvan 1 mukaiselle tuelle. 5.

vasemmalle = b + 2tf, (32)

Missä tf - palkin yläjänteen paksuus, jos alapalkki on hitsattu (kuva 5, A), tai etäisyys laipan ulkoreunasta seinän sisäkaarevuuden alkuun, jos alapalkki on rullattu (kuva 5, b).

5.14*. Kaavalla (28) laskettujen palkkien seinien on täytettävä seuraavat ehdot:

Missä - normaalit jännitykset seinän keskitasossa, yhdensuuntaiset palkin akselin kanssa;

s y - sama, kohtisuorassa palkin akseliin nähden, mukaan lukien s loc määritetään kaavalla (31);

t xy - leikkausjännitys laskettuna kaavan (29) mukaan ottaen huomioon kaava (30).

Jännite s x Ja s y otettu kaavassa (33) merkeineen, ja myös txy tulee määrittää samassa säteen pisteessä.

5.15. Laskelma seinän tasossa taivutettujen ja kappaleiden vaatimukset täyttävien I-poikkileikkauksen palkkien stabiiliudelle. 5.12 ja 5.14* tulee suorittaa kaavan mukaan

Missä WC – olisi määritettävä puristetulle hihnalle;

jb - kerroin määräytyy adj. 7*.

Arvoa määritettäessä jb säteen arvioidulle pituudelle vasemmalle on tarpeen ottaa puristetun hihnan kiinnityspisteiden välinen etäisyys poikittaissiirroista (pitkittäisten tai poikittaisten tukien solmut, jäykän lattian kiinnityspisteet); yhteyksien puuttuessa vasemmalle = l(Missä l - säteen jänneväli) konsolin arvioidulle pituudelle tulee ottaa: vasemmalle = l jos puristettua hihnaa ei ole kiinnitetty konsolin päässä vaakatasossa (tässä l - konsolin pituus); kokoonpuristetun hihnan kiinnityspisteiden välinen etäisyys vaakatasossa, kun hihna on kiinnitetty päähän ja konsolin pituudella.

5.16*. Palkkien vakautta ei tarvitse tarkistaa:

a) siirrettäessä kuormaa kiinteän jäykän lattian läpi, joka on jatkuvasti tuettu puristetun palkkihihnan avulla ja liitetty siihen tukevasti (raskasta, kevyttä ja solubetonista valmistetut teräsbetonilaatat, litteät ja profiloidut metallilattiat, aallotettu teräs jne.);

b) suhteessa säteen arvioituun pituuteen vasemmalle puristetun hihnan leveydelle b, joka ei ylitä taulukon kaavoilla määritettyjä arvoja. 8* symmetrisen I-poikkileikkauksen ja kehittyneemmän puristetun jänteen palkeille, joiden jännitysjänteen leveys on vähintään 0,75 puristetun jänteen leveydestä.

Taulukko 8*

Kuorman levityspaikka	Korkeimmat arvot vasemmalle /b, jossa ei tarvitse laskea valssattujen ja hitsattujen palkkien vakautta (pisteessä 1 £ h/b 6 ja 15 £ b/t 35 €)
Ylähihnaan	(35)
Alahihnaan	(36)
Riippumatta kuormituksen tasosta, kun lasketaan palkin poikkileikkaus siteiden välillä tai puhtaassa taivutuksessa	(37)
Taulukossa 8* hyväksytyt nimitykset: b Ja t ovat puristetun hihnan leveys ja paksuus; h - hihnalevyjen akselien välinen etäisyys (korkeus). Huomautuksia: 1. Palkeille, joissa on lujien pulttien hihnaliitokset, arvot vasemmalle/b taulukon 8* kaavoilla saadut tulokset kerrotaan kertoimella 1,2. 2. Palkeille, joissa on suhde b/t /t= 15.

Puristetun hihnan kiinnitys vaakatasossa on laskettava todelliselle tai ehdolliselle poikittaisvoimalle. Tässä tapauksessa ehdollinen poikittaisvoima on määritettävä:

kiinnitettynä erillisiin pisteisiin kaavan (23)* mukaisesti, jossa j olisi määritettävä joustavasti l = vasemmalle/i(Tässä i on puristetun hihnan osan pyörimissäde vaakatasossa) ja N tulee laskea kaavan mukaan

N = (A f + 0,25A W)Ry; (37, a)

jatkuvalla kiinnityksellä kaavan mukaan

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Missä qfic - ehdollinen poikittaisvoima palkin jänteen pituusyksikköä kohti;

Qfic - ehdollinen poikittaisvoima, joka määritetään kaavalla (23) *, jossa se tulisi ottaa j = 1 ja N - määritetään kaavalla (37, a).

5.17. Kahdessa päätasossa taivutettujen elementtien lujuusanalyysi tulee suorittaa kaavan mukaan

(38)

Missä x Ja y ovat tarkasteltavan leikkauspisteen koordinaatit suhteessa pääakseleihin.

Kaavalla (38) lasketuissa palkeissa palkkirainan jännitysarvot on tarkistettava kaavoilla (29) ja (33) kahdessa päätaivutustasossa.

Kun kohdan 5.16* vaatimukset täyttyvät, A kahdessa tasossa taivutettujen palkkien vakautta ei tarvitse tarkistaa.

5.18*. Teräksestä valmistettujen jaettujen umpiprofiilisten palkkien lujuuslaskenta, jonka myötöraja on enintään 530 MPa (5400 kgf / cm 2) ja jotka kantavat staattista kuormaa kappaleiden mukaisesti. 5,19* - 5.21, 7.5 ja 7.24 tulee suorittaa ottaen huomioon plastisten muodonmuutosten kehittyminen kaavojen mukaisesti

taivutettaessa yhdessä päätasoista leikkausjännityksen alaisena t 0,9 £ Rs(paitsi viiteosat)

(39)

taivutettaessa kahdessa päätasossa leikkausjännityksillä t 0,5 £ Rs(paitsi viiteosat)

(40)

Tässä M, M x Ja Minun – taivutusmomenttien absoluuttiset arvot;

c 1 on kaavojen (42) ja (43) mukainen kerroin;

c x Ja c y - kertoimet otetaan taulukon mukaan. 66.

Laskenta palkkien vertailuosassa (kanssa M = 0; M x= 0 ja Minun= 0) tulee suorittaa kaavan mukaan

Puhtaan taivutusvyöhykkeen läsnä ollessa kaavoissa (39) ja (40) kertoimien sijasta c 1, c x Ja alkaen y tulee ottaa vastaavasti:

c 1 m = 0,5(1+c); cxm = 0,5(1+c x); ym:n kanssa = 0,5(1+c y).

Samanaikaisella toiminnalla hetken jaksossa M ja leikkausvoimaa K kerroin alkaen 1 tulee määrittää seuraavilla kaavoilla:

klo t 0,5 £ Rs c 1 = c; (42)

klo 0.5 Rs t 0,9 £ Rs c 1 = 1,05eKr , (43)

Missä (44)

Tässä Kanssa - taulukon mukaan otettu kerroin. 66;

t Ja h ovat seinän paksuus ja korkeus;

a - kerroin yhtä suuri kuin a = 0,7 seinätasossa taivutetulla I-profiililla; a = 0 – muun tyyppisille osille;

alkaen 1 - kerroin on otettu vähintään yksi ja enintään kerroin Kanssa.

Palkkien optimoimiseksi niiden laskennassa ottaen huomioon kappaleiden vaatimukset. 5,20, 7,5, 7,24 ja 13,1 kertoimen arvot Kanssa, x:n kanssa Ja alkaen y kaavoissa (39) ja (40) saa ottaa pienempiä arvoja kuin taulukossa annetut arvot. 66, mutta vähintään 1,0.

Jos pultinreiät heikentävät seinää, leikkausjännitysten arvot t kerrotaan kaavan (30) mukaisella kertoimella.

Lataa ilmaiseksi SNiP II-23-81 * - Teräsrakenteet

SNiP II-23-81 *

1. YLEISET MÄÄRÄYKSET

1.1. Näitä standardeja tulee noudattaa suunniteltaessa rakennusten teräsrakenteita ja rakenteita eri tarkoituksiin.
Standardit eivät koske siltojen, kuljetustunnelien ja penkereiden alla olevien putkien teräsrakenteiden suunnittelua.
Suunniteltaessa teräsrakenteita erityisissä käyttöolosuhteissa (esim. masuunien rakenteet, pää- ja prosessiputket, erikoissäiliöt, seismisille, voimakkaille lämpötiloille tai aggressiivisille ympäristöille alttiina olevien rakennusten rakenteet, offshore-hydraulisten rakenteiden rakenteet), ainutlaatuisia rakennuksia ja rakenteita sekä erityistyyppisiä rakenteita (esimerkiksi esijännitetyt, tilalliset, riippuvat), on noudatettava lisävaatimuksia, jotka kuvastavat näiden rakenteiden toiminnan ominaisuuksia, joista määrätään asianomaisissa säädösasiakirjoissa, jotka ovat hyväksyneet tai hyväksyneet Neuvostoliiton Gosstroy.
1.2. Teräsrakenteita suunniteltaessa on noudatettava SNiP:n normeja rakennusrakenteiden suojaamiseksi korroosiolta ja paloturvallisuusstandardeja rakennusten ja rakenteiden suunnittelussa. Valssattujen tuotteiden ja putkiseinien paksuuden lisääminen rakenteiden suojaamiseksi korroosiolta ja rakenteiden palonkestävyyden lisäämiseksi ei ole sallittua.
Kaikkiin rakenteisiin on päästävä tarkkailua, puhdistusta, maalausta varten, eivätkä ne saa pidättää kosteutta eivätkä haitata ilmanvaihtoa. Suljetut profiilit on suljettava.

KEHITTYNYT TsNIISK niitä. Kucherenko, johon osallistui Neuvostoliiton Gosstroyn teräsrakentamisen keskustutkimuslaitos, MISI. V.V. Kuibyshev Neuvostoliiton korkeakoulutusministeriöstä, instituutti "Energosetproekt" ja SKB "Mosgidrostal" Neuvostoliiton energiaministeriöstä.

Nämä standardit on kehitetty kehitettäessä GOST 27751-88 "Rakennusrakenteiden ja perustusten luotettavuus. Laskennan perussäännökset” ja ST SEV 3972-83 ”Rakennusrakenteiden ja perustusten luotettavuus. Teräsrakenteet. Laskennan perussäännökset.

Näiden rakennusmääräysten ja -määräysten käyttöönoton myötä seuraava lakkaa olemasta voimassa:

• SNiP II-B.3-72 “Teräsrakenteet. suunnittelustandardit”;
• muutokset SNiP II-B.3-72 "Teräsrakenteet. Suunnittelustandardit”, jotka on hyväksytty Neuvostoliiton Gosstroyn päätöslauselmilla:
  nro 150, 12. syyskuuta 1975;
  nro 94, 24. kesäkuuta 1976;
  nro 211, 31. lokakuuta 1978;
  nro 250, 27. joulukuuta 1978;
  nro 2, 25. tammikuuta 1980;
  nro 104, 14. heinäkuuta 1980;
  nro 130, 31. heinäkuuta 1981;
• SNiP II-I.9-62 ”Sähköjohdot, joiden jännite on yli 1 kV. Suunnittelustandardit” (luku ”Ajojohtojen kannattimien teräsrakenteiden suunnittelu”);
• muuttuu SNiP II-I.9-62 "Sähkönsiirtojohdot, joiden jännite on yli 1 kV. Suunnittelustandardit”, hyväksytty Neuvostoliiton Gosstroyn asetuksella 10. huhtikuuta 1975;
• "Ohjeet viestintälaitteiden antennirakenteiden metallirakenteiden suunnitteluun" (SN 376-67).

Muutoksia tehtiin SNiP II-23-81 * hyväksyttyyn Neuvostoliiton Gosstroyn 25. heinäkuuta 1984 päätöslauselmilla nro 120, 11. joulukuuta 1985 nro 218, 29. joulukuuta 1986 nro 69 ja nro 132 8. heinäkuuta 1988, nro 121, 12. heinäkuuta 1989

Tärkeimmät kirjainmerkit on esitetty liitteessä. 9*.

Muutettujen kuvien kohdat, kappaleet, taulukot, kaavat, sovellukset ja kuvatekstit on merkitty näissä rakennusmääräyksissä ja säännöissä tähdellä.

Toimittajat - insinöörit F.M. Shlemin, V.P. Poddubny (Neuvostoliiton Gosstroy), tekniikan tohtori. Tieteet prof. V.A. Baldin, Ph.D. tekniikka. Tieteet G.E. Velsky (Neuvostoliiton TsNIISK Gosstroy), insinööri. SYÖDÄ. Bukharin (Neuvostoliiton energiaministeriön Energosetproekt), insinööri. N.V. Shevelev (Neuvostoliiton energiaministeriön SKB "Mosgidrostal").

Sääntelyasiakirjaa käytettäessä tulee ottaa huomioon Bulletin of Construction Equipment -lehdessä, Neuvostoliiton Gosstroyn rakennusmääräysten ja sääntöjen muutoskokoelmassa sekä tietohakemistossa julkaistut hyväksytyt muutokset rakennusmääräyksiin ja sääntöihin sekä valtion normeihin. Neuvostoliiton valtion standardin "Neuvostoliiton valtion standardit".

1. Yleiset määräykset
2. Rakenteiden ja liitosten materiaalit
3. Materiaalien ja yhdisteiden suunnitteluominaisuudet
4*. Työolojen ja rakenteiden käyttötarkoituksen laskeminen
5. Teräsrakenteiden elementtien laskenta aksiaalisille voimille ja taivutukselle
6. Teräsrakenneosien arvioidut pituudet ja lopullinen hoikkuus
7. Taivutus- ja puristuselementtien seinien ja vyötärölevyjen vakavuuden tarkastus
8. Levyrakenteiden laskenta
9. Teräsrakenteiden elementtien kestävyyden laskenta
10. Teräsrakenteiden elementtien lujuuden laskenta ottaen huomioon hauras murtuma
11. Teräsrakenteiden liitosten laskenta
12. Teräsrakenteiden suunnittelun yleiset vaatimukset
13. Teollisuusrakennusten ja -rakenteiden suunnittelun lisävaatimukset
14. Lisävaatimukset asuin- ja julkisten rakennusten ja rakenteiden suunnittelulle
15*. Lisävaatimukset ilmajohtojen, avointen kytkinlaitteiden rakenteiden ja liikenteen kosketusverkkojen tukien suunnittelulle

• Asiakirjan tiedot
• Linkit asiakirjoihin
• Linkkejä muista asiakirjoista

Tämä asiakirja ei viittaa muihin normatiivisiin asiakirjoihin.

SNiP II-23-81II-23-81*

GOSSTROY Neuvostoliitto

RAKENTUSMÄÄRÄYKSET

LeikataII-23-81*

SUUNNITTELUN STANDARDIT

OSAII

Teräsrakenteet

LUKU 23

MOSKVA 1990

Hyväksytty
Neuvostoliiton Gosstroyn asetus
päivätty 14. elokuuta 1981. № 144

KEHITTYNYT TsNIISK niitä. Kucherenko, johon osallistui Neuvostoliiton Gosstroyn teräsrakentamisen keskustutkimuslaitos, MISI. V. V. Kuibyshev Neuvostoliiton korkeakouluministeriöstä, Energosetproekt-instituutista ja SKB Mosgidrostalista Neuvostoliiton energiaministeriöstä.

Nämä standardit on kehitetty kehitettäessä GOST 27751-88 "Rakennusrakenteiden ja perustusten luotettavuus. Laskennan perussäännökset” ja ST SEV 3972-83 ”Rakennusrakenteiden ja perustusten luotettavuus. Teräsrakenteet. Laskennan perussäännökset.

Näiden rakennusmääräysten ja -määräysten käyttöönoton myötä seuraava lakkaa olemasta voimassa:

SNiP II-B.3-72 “Teräsrakenteet. suunnittelustandardit”;

muutokset SNiP II-B.3-72 "Teräsrakenteet. Suunnittelustandardit”, jotka on hyväksytty Neuvostoliiton Gosstroyn päätöslauselmilla:

SNiP II-I.9-62 ”Sähköjohdot, joiden jännite on yli 1 kV. Suunnittelustandardit” (luku ”Ajojohtojen kannattimien teräsrakenteiden suunnittelu”);

muuttuu SNiP II-I.9-62 "Sähkönsiirtojohdot, joiden jännite on yli 1 kV. Suunnittelustandardit”, hyväksytty Neuvostoliiton Gosstroyn asetuksella 10. huhtikuuta 1975;

"Ohjeet viestintälaitteiden antennirakenteiden metallirakenteiden suunnitteluun" (SN 376-67).

Muutoksia tehtiin SNiP II-23-81 * hyväksyttyyn Neuvostoliiton Gosstroyn 25. heinäkuuta 1984 päätöslauselmilla nro 120, 11. joulukuuta 1985 nro 218, 29. joulukuuta 1986 nro 69 ja nro 132 8. heinäkuuta 1988, nro 121, 12. heinäkuuta 1989

Tärkeimmät kirjainmerkit on annettu *.

Muutettujen kuvien kohdat, kappaleet, taulukot, kaavat, sovellukset ja kuvatekstit on merkitty näissä rakennusmääräyksissä ja säännöissä tähdellä.

Toimittajat - insinöörit F. M. Shlemin, SISÄÄN. P. Poddubny

Asiakirjan täysi versio on valtuutettujen käyttäjien saatavilla ilmaiseksi