Teräsbetonirakenteiden tarkastus. Rakennusten teräsbetonirakenteiden tarkastus Rakennuksen teräsbetonirakenteiden tarkastus

Maa- ja teollisuusrakentamisessa teräsbetonirakenteet ovat eniten käytettyjä. Rakentamisen, käytön aikana erilaisia ​​rakennuksia, rakenteita, niiden erilaisia ​​vaurioita halkeamien, taipumien ja muiden vikojen muodossa. Tämä johtuu suunnitteludokumentaation vaatimuksista poikkeamisesta niiden valmistuksen, asennuksen aikana tai suunnitteluvirheistä.

Constructorilla on asiantuntevien insinöörien tiimi, jolla on syvällinen tietämys eri alueita teollisuusrakennusten teknisten prosessien rakenne ja ominaisuudet, mikä on erityisen tärkeää teräsbetonirakenteita tarkasteltaessa. Päätarkoitus, jota varten raudan tutkimus suoritetaan betonirakenteet- näiden elementtien nykyisen tilan määrittäminen ja tunnistettujen muodonmuutosten syiden selvittäminen ja sen kulumisasteen määrittäminen yksittäisiä elementtejä. Tutkimuksen aikana selvitetään betonin todellinen lujuus, jäykkyys, fyysinen ja tekninen kunto, havaitaan vauriot ja selvitetään niiden syntymisen syyt. Tehtävänä ei ole vain etsiä erilaisia ​​​​vikoja betonista ja teräsbetonirakenteet, mutta myös valmistellessaan asiakkaalle suosituksia tilanteen korjaamiseksi laitoksen normaalia jatkotoimintaa varten. Tämä on mahdollista vasta teräsbetonista, betonista valmistettujen rakenteiden yksityiskohtaisen tutkimuksen jälkeen.

Syyt tarkastuksen tarpeeseen

Määrittämistä varten kantavuus rakenteet, niiden kunto, rakennusten ja rakenteiden kartoitus tehdään asiakkaan pyynnöstä. Ne voidaan toteuttaa tietyn aikataulun mukaan tai niiden toteuttamisen tarve syntyy ihmisen aiheuttamien onnettomuuksien, luonnonkatastrofien jälkeen.

Betonista, teräsbetonista valmistettujen rakenteiden tarkastus vaaditaan, jos:

• suunnitteilla on rakennuksen rekonstruointi, rakenne, tarvittaessa sen uudelleenprofilointi, muutos toiminnallinen tarkoitus tilat, jotka voivat lisätä tukirakenteiden kuormitusta;
• projektissa on poikkeamia (epäjohdonmukaisuuksia havaittiin välillä todellinen projekti ja pystytetty esine);
• rakennusten elementeissä oli ilmeisiä muodonmuutoksia, rakenteita, jotka ylittävät standardien mukaiset sallitut arvot;
• ylitetty normitermi rakennuspalvelut;
• rakenteet ovat fyysisesti kuluneet;
• rakenteet, rakennukset ovat altistuneet luonnollisille, ihmisen aiheuttamille vaikutuksille;
• oli tarve tutkia teräsbetonirakenteiden toiminnan ominaisuuksia vaikeissa olosuhteissa;
• jokin tutkimus suoritetaan.

Tutkimuksen vaiheet

Betoni- ja teräsbetonirakenteet voivat olla eri tyyppiä ja muodot, mutta niiden tutkimusmenetelmät pysyvät kaikille samoina ja meneillään olevalla työllä on selkeä järjestys. Selvityksen tavoitteena on tunnistaa betonin lujuus, korroosioprosessien leviämisaste metalliraudoituksissa.

Rakenteiden täydellistä tarkastusta varten asiantuntijoiden on suoritettava seuraavat vaiheet:

• valmistelutyöt (dokumentaation tutkiminen);
• kenttätyö (visuaalinen, yksityiskohtainen tutkimus suoraan kohteesta erikoistyökaluilla);
• otettujen näytteiden laboratoriotestaus;
• tulosten analysointi, laskelmat, vikojen syiden määrittäminen;
• kyselytulosten antaminen asiakkaalle suosituksineen.

Teräsbetonirakenteiden tarkastuksen asiantuntijoiden työ alkaa kaiken saatavilla olevan palvelun asiakkaan toimittaman projektin dokumentaation tutkimisesta, laitoksessa käytettyjen lähdemateriaalien analysoinnista.

Seuraavaksi suoritetaan kohteen suora tutkimus, jonka avulla voit saada käsityksen sen todellisesta tilasta. Esivalmistetuille rakenteille tehdään alustava ulkoinen tarkastus niiden ilmeisten vikojen havaitsemiseksi.

Rakennusten ja rakenteiden silmämääräisen tarkastuksen vaiheessa voidaan tunnistaa:

• näkyvät viat (halkeamat, sirut, tuhoutuminen, vauriot);
• raudoituskatkot, sen ankkuroinnin todellinen tila (pitkittäinen, poikittaissuuntainen);
• täydellisen tai osittaisen tuhoutumisen esiintyminen eri alueilla betonissa, teräsbetonissa;
• yksittäisten elementtien siirtyminen, tuet rakenteissa;
• rakenteelliset taipumat, muodonmuutokset;
• betonin syövyttävät paikat, raudoitus, niiden kiinnittymisen rikkoutuminen toisiinsa;
• vahingoittaa suojaavat pinnoitteet(näytöt, kipsi, maalipinnoitteet);
• alueet, joissa betonin väri on muuttunut.

Instrumentaalinen tutkimus

Työprosessin yksityiskohtaisen tutkimuksen aikana asiantuntijat suorittavat seuraavat toimet:

• mitataan rakenteiden ja niiden poikkileikkausten geometriset parametrit, ulkoisten vaurioiden mitat, viat;
• havaitut viat kirjataan merkinnöillä niiden ominaispiirteistä, sijainnista, leveydestä, vaurion syvyydestä;
• betonin lujuus, ominaismuodonmuutokset, raudoitus tarkistetaan instrumentaalisilla tai laboratoriotutkimuksilla;
• laskelmia tehdään;
• rakenteiden lujuus testataan kuormituksella (tarvittaessa).

Yksityiskohtaisessa tarkastelussa betonin ominaisuuksia arvioidaan pakkasenkestävyyden, lujuuden, hankauksen, tiheyden, tasaisuuden, vedenläpäisevyyden ja sen korroosiovaurion asteen suhteen.

Nämä ominaisuudet määritellään kahdella tavalla:

• betoninäytteiden laboratoriokokeet, jotka on otettu rakenteesta rikkoen sen eheyttä;
• tutkimukset ultraäänellä, mekaanisilla testeillä, kosteusmittareilla, muilla välineillä ainetta rikkomattomilla ohjausmenetelmillä.

Betonin lujuuden tutkimiseksi valitaan yleensä sen näkyvän vaurion vyöhykkeet. Suojabetonikerroksen paksuuden mittaamiseen yksityiskohtaisen tutkimuksen aikana käytetään myös teknologioita rikkomaton testaus käyttämällä sähkömagneettisia testejä tai sen paikallinen avaaminen.

Betonin, raudoituksen ja sen elementtien korroosioaste määräytyy kemiallis-teknisillä ja laboratoriomenetelmillä otettujen näytteiden tutkimiseksi. Se asennetaan betonin tuhoutumisen tyypin, prosessin leviämisen pinnoille, ruosteen kiinnittymisen teräselementeillä mukaan.

Myös raudoituksen todellinen tila selviää, kun siitä on kerätty tietoja ja verrattu niitä työpiirustusten suunnitteluparametreihin. Vahvistuksen kunto tarkistetaan poistamalla betonikerros päästäkseen käsiksi siihen. Tätä varten valitaan paikat, joissa on selkeitä korroosion merkkejä ruosteisia paikkoja, halkeamia raudoitustankojen alueella.

Rakenneosien tarkastus suoritetaan avaamalla se useasta paikasta riippuen kohteen pinta-alasta. Jos ilmeisiä merkkejä muodonmuutoksesta ei ole, aukkojen määrä on pieni tai ne korvataan teknisellä luotauksella. Selvitykseen voi sisältyä kuormien ja niiden rakenteisiin kohdistuvien vaikutusten määrittäminen.

Tutkimustulosten käsittely

Betoni- ja teräsbetonirakenteiden tarkastuksen päätyttyä saadut tulokset käsitellään seuraavasti:

1. Laaditaan kaaviot, lausunnot, joihin kirjataan rakennuksen, rakenteen muodonmuutokset ja ilmoitetaan ne ominaispiirteet(poikkeamat, rullat, viat, vääntymät jne.).
2. Syitä muodonmuutosten esiintymiseen betonissa ja rakenteissa analysoidaan.
3. Selvityksen tulosten perusteella lasketaan rakenteen kantokyky, joka näyttää kohteen todellisen tilan ja sen häiriöttömän toiminnan todennäköisyyden tulevaisuudessa. Laboratoriossa testataan rakenteiden ja rakennusten rakenteista otettuja materiaalinäytteitä, joiden perusteella laaditaan testausseloste.

Sen jälkeen laaditaan tekninen raportti, joka sisältää asiakkaalle esittävien asiantuntijoiden päätelmät:

• arvioitu lausunto rakenteiden teknisestä kunnosta, joka määräytyy niiden vaurioitumisasteen, havaittujen vikojen ominaisuuksien perusteella;
• puutteelliset lausunnot, taulukot, kuvaukset, tutkimuksessa otettujen näytteiden instrumentaalisten ja laboratoriotutkimusten tulokset;
• Uusi tekninen todistus tai päivitetty vanha asiakirja rakennuksesta, rakenteesta;
• johtopäätökset todennäköisistä vaurioiden syistä betoni-, teräsbetonirakenteissa (jos sellaisia ​​löytyy);
• johtopäätökset mahdollisuudesta käyttää rakennusta, rakennetta edelleen;
• suosituksia vikojen poistamiseksi (jos mahdollista) useissa versioissa (kunnostus, rakenteiden vahvistaminen).

Teräsbetonirakenteet ovat vahvoja ja kestäviä, mutta ei ole mikään salaisuus, että rakennusten ja rakenteiden rakentamisen ja käytön aikana teräsbetonirakenteissa esiintyy ei-hyväksyttäviä taipumia, halkeamia ja vaurioita. Nämä ilmiöt voivat johtua joko poikkeamista suunnitteluvaatimuksista näiden rakenteiden valmistuksen ja asennuksen aikana tai suunnitteluvirheistä.

Rakennuksen tai rakenteen nykytilan arvioimiseksi tehdään teräsbetonirakenteiden kartoitus, jossa selvitetään:

• Rakenteiden todellisten mittojen vastaavuus niiden suunnitteluarvojen kanssa;
• Tuhojen ja halkeamien esiintyminen, niiden sijainti, luonne ja esiintymisen syyt;
• Rakenteiden ilmeisten ja piilotettujen muodonmuutosten esiintyminen.
• Vahvikkeen kunto sen tarttuvuuden rikkomiseen betoniin, rakojen esiintyminen siinä ja korroosioprosessin ilmeneminen.

Suurin osa korroosiovaurioista on visuaalisesti samankaltaisia, vain pätevä tutkimus voi olla perustana määrätä menetelmiä rakenteiden korjaukseen ja entisöintiin.

Hiiletys on yksi yleisimmistä syistä rakennusten betonirakenteiden ja rakenteiden tuhoutumiseen ympäristöissä, joissa on korkea ilmankosteus, siihen liittyy kalsiumhydroksidin konversio sementtikivi kalsiumkarbonaatiksi.

Betoni pystyy imemään hiilidioksidia, happea ja kosteutta, joilla ilmakehä on kyllästynyt. Tämä ei ainoastaan ​​vaikuta merkittävästi betonirakenteen lujuuteen, muuttaen sen fysikaalisia ja kemiallisia ominaisuuksia, vaan vaikuttaa negatiivisesti myös raudoitteeseen, joka, jos betoni vaurioituu, joutuu happamaan ympäristöön ja alkaa hajota haitallisten korroosioilmiöiden vaikutuksesta. .

Hapetusprosessien aikana muodostuva ruoste lisää teräsraudoituksen tilavuutta, mikä puolestaan ​​​​johtaa teräsbetonin ja paljaiden tankojen murtumiin. Paljaat, ne kuluvat vielä nopeammin, mikä johtaa vielä nopeampaan betonin tuhoutumiseen. Erityisesti suunnitelluilla kuivaseoksilla ja maalipinnoitteilla voidaan merkittävästi lisätä rakenteen korroosionkestävyyttä ja kestävyyttä, mutta sitä ennen on suoritettava sen tekninen asiantuntemus.

Teräsbetonirakenteiden tarkastus koostuu useista vaiheista:

• Vahinkojen ja vikojen tunnistaminen niiden perusteella ominaisuudet ja niiden huolellinen tutkiminen.
• Instrumentaali ja laboratoriotutkimus teräsbetonin ja teräsraudoituksen ominaisuudet.
• Todentamislaskelmien toteuttaminen tutkimuksen tulosten perusteella.

Kaikki tämä edistää teräsbetonin lujuusominaisuuksien määrittämistä, kemiallinen koostumus aggressiiviset aineet, korroosioprosessien aste ja syvyys. käytetään teräsbetonirakenteiden tarkastamiseen. tarvittavat työkalut ja luotettavia laitteita. Nykyisten määräysten ja standardien mukaiset tulokset näkyvät hyvin kirjoitetussa loppupäätelmässä.

3.2.1. Kantavien teräsbetonirakenteiden tarkastelun päätavoitteena on selvittää rakenteiden tila vaurioiden ja niiden syntymisen syiden tunnistamisen sekä betonin fysikaalisten ja mekaanisten ominaisuuksien avulla.

3.2.2. Betoni- ja teräsbetonirakenteiden kenttätutkimukset sisältävät seuraavat työtyypit:

Rakenteiden teknisen kunnon tarkastus ja määritys ulkoisilla merkeillä;

Betonin ja raudoitusteräksen lujuuden instrumentaalinen tai laboratoriomääritys;

Betonin ja raudoituksen korroosioasteen määritys.

Teknisen kunnon määrittäminen ulkoisten merkkien avulla

3.2.3. Rakenteiden ja niiden poikkileikkausten geometristen parametrien määritys suoritetaan tämän metodologian suositusten mukaisesti. Tässä tapauksessa kaikki poikkeamat suunnitteluasemasta kirjataan.

3.2.4. Halkeaman leveys ja syvyys on määritettävä tämän menetelmän mukaisesti. Halkeaman avautumisastetta verrataan toisen ryhmän rajatilojen normatiivisiin vaatimuksiin.

3.2.5. Teräsbetonirakenteiden maalipinnoitteiden määrittäminen ja arviointi on suoritettava standardissa GOST 6992 esitetyn menetelmän mukaisesti. Tässä tapauksessa kirjataan seuraavat pääasialliset vauriotyypit: halkeilu ja delaminaatio, joille on ominaista tuhoutumissyvyys. ylempi kerros (ennen pohjustusta), kuplia ja korroosiokeskuksia, joille on tunnusomaista kohdistuksen koko (halkaisija ) millimetreinä. Neliö tietyntyyppiset Pinnoitevauriot ilmaistaan ​​prosentteina koko maalatusta pinnasta.

3.2.6. Jos betonirakenteissa on kosteita alueita ja pintakuintoja, määritetään näiden alueiden koko ja syy niiden esiintymiseen.

3.2.7. Teräsbetonirakenteiden silmämääräisen tarkastuksen tulokset kirjataan rakennuksen kaavioihin tai osiin kiinnitettäviin vikakarttoihin tai laaditaan vikataulukot, joissa on suosituksia vikojen ja vaurioiden luokittelua varten luokituksen kanssa. rakenteiden tilasta.

3.2.8. Teräsbetonirakenteiden tilaa kuvaavat ulkoiset merkit viidessä kategoriassa on esitetty taulukossa (Liite 1).

Betonin lujuuden määritys mekaanisia menetelmiä

3.2.9. Rakenteiden tarkastuksen aikana suoritettavan rikkomattoman testauksen mekaanisia menetelmiä käytetään kaikentyyppisen normalisoidun betonin lujuuden määrittämiseen GOST 18105:n mukaisesti (taulukko 3.1).

Taulukko 3.1 - Menetelmät betonin lujuuden määrittämiseksi elementtien odotetusta lujuudesta riippuen

Riippuen käytetystä menetelmästä ja instrumenteista epäsuorat ominaisuudet vahvuuksia ovat:

Iskurin betonin pinnasta (tai sitä vasten puristetun iskun) arvo;

Iskupulssiparametri (iskuenergia);

Betonijäljen mitat (halkaisija, syvyys) tai betonin ja vakionäytteen painamien halkaisijoiden suhde, kun sisennystä lyödään tai sisennys painetaan betonin pintaan;

Betonin paikalliseen tuhoutumiseen vaadittavan jännityksen arvo, kun siihen liimattu metallilevy revitään irti, yhtä suuri kuin repäisyvoima jaettuna betonin revittyneen pinnan levyn pinta-alalla;

Sen voiman arvo, joka vaaditaan betoniosan irtoamiseen rakenteen reunalta;

Betonin paikallisen tuhoutumisvoiman arvo, kun ankkurilaite vedetään ulos siitä.

Kun testataan mekaanisilla ainetta rikkomattomilla menetelmillä, on noudatettava GOST 22690:n ohjeita.

3.2.10. Laitteisiin mekaaninen periaate toimenpiteitä ovat: Kashkarov-referenssivasara, Schmidt-vasara, Fizdel-vasara, TsNIISK-pistooli, Poldi-vasara ja muut. TsNIISK).

3.2.11. Fizdelin vasara perustuu rakennusmateriaalien plastisten muodonmuutosten käyttöön. Kun vasara osuu rakenteen pintaan, muodostuu reikä, jonka halkaisijan mukaan materiaalin lujuus arvioidaan.

Rakenteen paikka, johon painatukset kiinnitetään, puhdistetaan alustavasti rappauskerroksesta, saumauksesta tai maalauksesta.

Fizdel-vasaran kanssa työskentelyprosessi on seuraava:

Oikealla kädellä he ottavat puisen kahvan pään, lepäävät kyynärpää rakenteeseen;

Keskivahva kyynärisku kohdistetaan 10-12 iskua rakenteen jokaiseen osaan;

Iskuvasaran painaumien välisen etäisyyden on oltava vähintään 30 mm.

Muodostuneen reiän halkaisija mitataan jarrusatulalla 0,1 mm:n tarkkuudella kahdessa kohtisuorassa suunnassa ja otetaan keskiarvo. From kokonaismäärä tällä alueella tehdyt mittaukset, jätä pois suurimmat ja pienimmät tulokset ja laske lopuille keskiarvo.

Betonin lujuus määräytyy keskimääräisen mitatun jäljen halkaisijan ja kalibrointikäyrän perusteella, joka on aiemmin muodostettu vasarapallon jälkien halkaisijoiden ja otettujen betoninäytteiden lujuuden laboratoriotestien tulosten vertailun perusteella. rakenteesta GOST 28570:n ohjeiden mukaisesti tai erityisesti valmistettu samoista komponenteista ja samalla tekniikalla kuin tutkittavan rakenteen materiaalit.

3.2.12. Menetelmä betonin lujuuden määrittämiseksi plastisten muodonmuutosten ominaisuuksien perusteella sisältää myös Kashkarov-vasaran (GOST 22690).

Kun Kashkarov-vasara osuu rakenteen pintaan, saadaan halkaisijaltaan kaksi painatusta materiaalin pinnalle ja halkaisijaltaan ohjaus- (referenssi)tankoon.

Tuloksena olevien tulosten halkaisijoiden suhde riippuu tutkittavan materiaalin ja vertailutangon lujuudesta ja on käytännössä riippumaton vasaran iskun nopeudesta ja voimasta. Kalibrointikäyrän arvon keskiarvo määrittää materiaalin lujuuden.

Testipaikalla on tehtävä vähintään viisi määritystä, joiden välinen etäisyys betonille on vähintään 30 mm ja metallitangolle - vähintään 10 mm (taulukko 3.2).

Taulukko 3.2

3.2.13. Elastiseen rebound-menetelmään perustuvia laitteita ovat mm. TsNIISK-pistooli, Borovoy-pistooli, Schmidt-vasara, 6KM-sklerometri sauvaiskulla jne. Näiden laitteiden toimintaperiaate perustuu iskun kimmoisen pomppauksen mittaamiseen pisteessä. metallijousen kineettisen energian vakioarvo. Lyöjän joukkue ja laskeutuminen tapahtuu automaattisesti, kun lyöjä joutuu kosketuksiin testattavan pinnan kanssa. Lyöjän rebound-arvo kiinnitetään laitteen asteikolla olevalla osoittimella.

Iskun seurauksena hyökkääjä pomppaa pois lyöjästä. Poiston aste on merkitty laitteen asteikolla erityisellä osoittimella. Iskuelementin palautumisarvon riippuvuus betonin lujuudesta selvitetään 15x15x15 cm kokoisten betonikuutioiden kalibrointitestien tietojen perusteella ja tämän perusteella muodostetaan kalibrointikäyrä. Rakennemateriaalin lujuus määräytyy laitteen asteikon lukemien perusteella iskuhetkellä testattavaan elementtiin.

3.2.14. Leikkausleikkauskoemenetelmällä määritetään betonin lujuus rakenteen rungossa. Menetelmän ydin on betonin lujuusominaisuuksien arvioiminen sen tuhoamiseen tarvittavan voiman mukaan tietyn kokoisen reiän ympäriltä, ​​kun siihen kiinnitetty paisuntakartio tai betoniin upotettu erikoistanko vedetään ulos. Epäsuora lujuuden indikaattori on ulosvetovoima, joka tarvitaan rakenteiden runkoon upotetun ankkurilaitteen vetämiseen ulos yhdessä ympäröivän betonin kanssa upotuksen syvyydessä. Leikkausvetokokeessa osien tulee sijaita alueelle, jossa esijännitetyn raudoituksen käyttökuormitus tai puristusvoima aiheuttaa vähiten jännitystä.

Betonin lujuus työmaalla voidaan määrittää yhden testin tuloksista. Testipaikat tulee valita siten, että vahvistus ei putoa ulosvetoalueelle. Testipaikalla rakenteen paksuuden tulee ylittää ankkurointisyvyyden vähintään kaksi kertaa. Lävistettäessä reikää hyppyjohdolla tai porattaessa rakenteen paksuuden tässä paikassa on oltava vähintään 150 mm. Etäisyys ankkurilaitteesta rakenteen reunaan on oltava vähintään 150 mm ja viereisestä ankkurilaitteesta vähintään 250 mm.

3.2.15. Testauksessa käytetään kolmenlaisia ​​ankkurilaitteita. Tyypin I ankkurilaitteet asennetaan rakenteisiin betonoinnin aikana; tyypin II ja III ankkurilaitteet asennetaan valmiiksi valmistettuihin reikiin, jotka on muodostettu betoniin poraamalla. Suositeltu reiän syvyys: tyypin II ankkurille - 30 mm; ankkurityypille III - 35 mm. Betonissa olevan porausreiän halkaisija ei saa ylittää ankkurilaitteen upotetun osan enimmäishalkaisijaa enempää kuin 2 mm. Ankkurilaitteiden upottamisen rakenteisiin tulee varmistaa ankkurin luotettava tarttuvuus betoniin. Ankkurilaitteen kuormituksen tulee kasvaa tasaisesti, enintään 1,5-3 kN / s nopeudella, kunnes se vedetään ulos yhdessä ympäröivän betonin kanssa.

pienin ja suurimmat mitat betonin revitystä osasta, joka on yhtä suuri kuin etäisyys ankkurilaitteesta rakenteen pinnan tuhoutumisrajoihin, ei saa erota toisistaan ​​enempää kuin kaksi kertaa.

3.2.16. Betonin lujuuden yksikköarvo koepaikalla määräytyy betonissa olevien puristusjännitysten ja arvon mukaan.

Betonin puristusjännitykset määritetään rakenteiden laskennalla ottaen huomioon profiilien todelliset mitat ja kuormien (iskujen) suuruus.

missä on kiviaineksen hienouden huomioon ottava kerroin, joka on yhtä suuri kuin: kiviaineksen enimmäishienokkuus on alle 50 mm - 1, kun kiviaineksen hienous on 50 mm tai enemmän - 1,1;

Todelliseen syvyyteen syötetty kerroin, joka poikkeaa yli 5 %:sta, ei saa poiketa testin aikana hyväksytystä nimellisarvosta enempää kuin ± 15 %;

Suhteellisuuskerroin, jonka arvo ankkurilaitteita käytettäessä otetaan:

tyypin II ankkureille - 30 mm: \u003d 0,24 cm (luonnollisesti kovettuvalle betonille); \u003d 0,25 cm (lämpökäsitellylle betonille);

tyypin III ankkureille - 35 mm, vastaavasti: \u003d 0,14 cm; \u003d 0,17 cm.

Puristetun betonin lujuus määritetään yhtälöstä

3.2.17. Määritettäessä betoniluokkaa rakenteen ripojen halkaisumenetelmällä käytetään GPNS-4-tyyppistä laitetta.

Testauspaikalla on suoritettava vähintään kaksi betonilastua.

Testattavan rakenteen paksuuden on oltava vähintään 50 mm ja vierekkäisten lastujen välisen etäisyyden on oltava vähintään 200 mm. Kuormakoukku on asennettava siten, että arvo ei poikkea nimellisarvosta enempää kuin 1 mm. Testattavan rakenteen kuormituksen tulee kasvaa tasaisesti, enintään (1 + 0,3) kN / s nopeudella, kunnes betoni murtuu. Tässä tapauksessa kuormakoukku ei saa luistaa. Testituloksia, joissa raudoitus paljastui halkeamiskohdassa ja todellinen halkeamissyvyys poikkesi määritellystä enemmän kuin 2 mm, ei oteta huomioon.

3.2.18. Betonin lujuuden yksikköarvo koepaikalla määräytyy betonin puristusjännitysten ja arvon mukaan.

Betonin koejakson aikana vaikuttavat puristusjännitykset määräytyvät rakenteen laskennalla ottaen huomioon osien todelliset mitat ja kuormien suuruudet.

Betonin lujuuden yksikköarvo alueella, jolla oletus = 0, määritetään kaavalla

jossa on korjauskerroin, joka ottaa huomioon kiviaineksen hienouden ja joka on 1, kun kiviaineksen enimmäishienous on 20 mm tai vähemmän, ja 1,1, kun hienous on suurempi kuin 20–40 mm;

Betonin ehdollinen lujuus, joka määräytyy epäsuoran indikaattorin keskiarvon perusteella:

Jokaisen testipaikalla suoritetun haketuksen voima.

3.2.19. Ripaleikkausmenetelmällä testattaessa betonipinnalla ei saa olla halkeamia, betonilastuja, painumaa tai kuoria, joiden korkeus (syvyys) on yli 5 mm. Osat tulee sijoittaa vyöhykkeelle, jossa käyttökuormituksen tai esijännitetyn raudoituksen puristusvoiman aiheuttamat rasitukset ovat vähiten.

Ultraäänimenetelmä betonin lujuuden määrittämiseen

3.2.20. Periaate betonin lujuuden määrittämiseksi ultraäänimenetelmällä perustuu toiminnallisen suhteen olemassaoloon ultraäänivärähtelyn etenemisnopeuden ja betonin lujuuden välillä.

Ultraäänimenetelmää käytetään luokkien B7.5 - B35 (laadut M100-M450) betonin puristuslujuuden määrittämiseen.

3.2.21. Betonin lujuus rakenteissa määritetään kokeellisesti käyttämällä kalibrointiriippuvuuksia "ultraäänen etenemisnopeus - betonin lujuus. "tai "ultraäänen etenemisaika - betonin lujuus.". Menetelmän tarkkuusaste riippuu kalibrointikäyrän rakentamisen perusteellisuudesta.

3.2.22. Betonin lujuuden määrittämiseksi ultraäänimenetelmällä käytetään laitteita UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Concrete-22" jne.

3.2.23. Ultraäänimittaukset betonissa tehdään läpi- tai pintaluotauksella. Kun ultraäänen etenemisnopeutta mitataan läpiluotausmenetelmällä, ultraäänimuuntimet asennetaan vastakkaiset puolet näyte tai malli. Ultraäänen etenemisnopeus, m/s, lasketaan kaavalla

missä on ultraäänen etenemisaika, μs;

Anturin asennuspisteiden välinen etäisyys (äänipohja), mm.

Kun ultraäänen etenemisnopeutta mitataan pintaluotausmenetelmällä, näytteen tai rakenteen toiselle puolelle asennetaan ultraäänianturit.

3.2.24. Ultraäänen etenemisajan mittausten lukumäärän kussakin näytteessä tulisi olla 3 läpivientiluotauksessa ja 4 pintaluotauksessa.

Ultraäänen etenemisnopeuden yksittäisen mittaustuloksen poikkeama kussakin näytteessä tämän näytteen mittaustulosten aritmeettisesta keskiarvosta ei saa ylittää 2 %.

Ultraäänen etenemisajan mittaus ja betonin lujuuden määritys suoritetaan passin ohjeiden mukaisesti ( erittely sovellukset) tämän tyyppistä laite ja ohjeet GOST 17624.

3.2.25. Käytännössä on usein tapauksia, joissa on tarpeen määrittää käytettävien rakenteiden betonin lujuus kalibrointitaulukon puuttuessa tai mahdotonta. Tässä tapauksessa betonin lujuuden määritys suoritetaan betonista valmistettujen rakenteiden alueilla yhden tyyppiselle karkealle kiviainekselle (yhden erän rakenteet).

Ultraäänen etenemisnopeus määritetään vähintään 10:ssä tarkasteltavan rakennevyöhykkeen osassa, joille saadaan keskiarvo. Seuraavaksi merkitään alueet, joissa ultraäänen etenemisnopeudella on maksimi- ja minimiarvot sekä alue, jossa nopeudella on arvoa lähinnä oleva arvo, ja sitten jokaiselta määrätyltä alueelta porataan vähintään kaksi sydäntä, jotka määräävät. lujuusarvot näillä alueilla: ,,vastaavasti.

Betonin lujuus määräytyy kaavan mukaan

Kertoimet ja lasketaan kaavoilla:

3.2.26. Määritettäessä betonin lujuutta rakenteesta otettujen näytteiden avulla on noudatettava GOST 28570:n ohjeita.

3.2.27. Kun kunto

lujuusluokissa B25 asti olevan betonin lujuus voidaan määrittää likimääräisesti kaavan mukaan

missä on kerroin, joka on määritetty testaamalla vähintään kolme rakenteista otettua ydintä.

3.2.28. Yli B25 lujuusluokkien betonille voidaan myös betonin lujuus arvioida toiminnassa olevissa rakenteissa vertailevalla menetelmällä ottaen lähtökohtana vahvimman lujuuden omaavan rakenteen ominaisuudet.

Tässä tapauksessa

3.2.29. Rakenteet, kuten palkit, poikittaispalkit, pylväät, tulisi kaiuttaa poikittaissuunnassa, laatta - pitkin pienin koko(leveys tai paksuus) ja uurrelevy - rivan paksuuden mukaan.

3.2.30. Tämä menetelmä tarjoaa huolella testattuna luotettavimman tiedon betonin lujuudesta olemassa olevissa rakenteissa. Sen haittana on näytteiden valinnan ja testauksen monimutkaisuus.

Betonipäällysteen paksuuden ja raudoituksen sijainnin määrittäminen

3.2.31. Betonin suojakerroksen paksuuden ja raudoituksen sijainnin määrittämiseksi teräsbetonirakenteessa käytetään magneettisia, sähkömagneettisia menetelmiä standardin GOST 22904 mukaisesti tai siirto- ja ionisoivan säteilyn menetelmiä GOST 17623:n mukaisesti valikoivalla säätötarkastuksella. lyönnillä ja suorilla mittauksilla saadut tulokset.

Säteilymenetelmillä tutkitaan pääsääntöisesti elementti- ja monoliittisten teräsbetonirakenteiden kuntoa ja laadunvalvontaa erityisen kriittisten rakennusten ja rakenteiden rakentamisen, käytön ja jälleenrakentamisen aikana.

Säteilymenetelmä perustuu kontrolloitujen rakenteiden läpivalaisuun ionisoivalla säteilyllä ja samalla tiedon saamiseen sen sisäisestä rakenteesta säteilymuuntimen avulla. Teräsbetonirakenteiden läpikuultavuus suoritetaan käyttämällä röntgenlaitteiden säteilyä, radioaktiivisten umpilähteiden säteilyä.

Säteilylaitteiden kuljetuksen, varastoinnin, asennuksen ja säädön suorittavat erikoistuneet organisaatiot, joilla on erityinen lupa näiden töiden suorittamiseen.

3.2.32. Magneettimenetelmä perustuu laitteen magneetti- tai sähkömagneettikentän vuorovaikutukseen teräsbetonirakenteen teräsraudoituksen kanssa.

Betonin suojakerroksen paksuus ja raudoituksen sijainti teräsbetonirakenteessa määritetään laitteen lukemien ja rakenteiden ilmoitettujen ohjattujen parametrien välisen kokeellisesti vahvistetun suhteen perusteella.

3.2.33. Suojakerroksen paksuuden ja raudoituksen sijainnin määrittämiseksi laitteista käytetään erityisesti ISM:ää ja IZS-10N:ää.

Laite IZS-10N mittaa betonin suojakerroksen paksuutta raudoituksen halkaisijan mukaan seuraavissa rajoissa:

Vahvistustankojen halkaisijalla 4 - 10 mm, suojakerroksen paksuus on 5 - 30 mm;

Raudoitustankojen halkaisijalla 12 - 32 mm, suojakerroksen paksuus on 10 - 60 mm.

Laite määrittää raudoitustankojen akselien ulokkeiden sijainnin betonipinnalla:

Halkaisija 12 - 32 mm - betonin suojakerroksen paksuus on enintään 60 mm;

Halkaisija 4-12 mm - betonin suojakerroksen paksuus on enintään 30 mm.

Kun raudoitustankojen välinen etäisyys on alle 60 mm, IZS-tyyppisten laitteiden käyttö on epäkäytännöllistä.

3.2.34. Betonin suojakerroksen paksuus ja raudoituksen halkaisija määritetään seuraavassa järjestyksessä:

Ennen testausta käytetyn laitteen teknisiä ominaisuuksia verrataan kontrolloidun teräsbetonirakenteen raudoituksen geometristen parametrien vastaaviin suunnitteluarvoihin (odotettuihin) arvoihin;

Jos laitteen tekniset ominaisuudet eivät vastaa ohjatun rakenteen vahvistamisen parametreja, on tarpeen määrittää yksilöllinen kalibrointiriippuvuus GOST 22904:n mukaisesti.

Rakenteen ohjattujen osien lukumäärä ja sijainti määräytyvät riippuen:

Testauksen tarkoitukset ja ehdot;

Rakenteen suunnitteluratkaisun ominaisuudet;

Tekniikat rakenteen valmistusta tai pystytystä varten, ottaen huomioon raudoitustankojen kiinnityksen;

Rakenteen käyttöolosuhteet ottaen huomioon aggressiivisuus ulkoinen ympäristö.

3.2.35. Työskentely laitteen kanssa tulee suorittaa sen käyttöohjeiden mukaisesti. Rakenteen pinnan mittauspisteissä ei saa olla yli 3 mm korkeita ylivuotoja.

3.2.36. Kun betonin suojakerroksen paksuus on pienempi kuin käytetyn laitteen mittausraja, testit suoritetaan tiivisteen läpi, jonka paksuus on 10 + 0,1 mm materiaalista, jolla ei ole magneettisia ominaisuuksia.

Betonipäällysteen todellinen paksuus määräytyy tässä tapauksessa mittaustulosten ja tämän vuorauksen paksuuden välisenä erona.

3.2.37. Tarkasteltaessa teräsraudoituksen sijaintia betonissa rakenteessa, jonka raudoituksen halkaisijasta ja sen sijainnin syvyydestä ei ole tietoa, määritetään raudoituksen sijoittelu ja mitataan sen halkaisija avaamalla rakenne.

3.2.38. Raudoitustangon halkaisijan likimääräistä määritystä varten raudoituksen sijainti määritetään ja kiinnitetään teräsbetonirakenteen pintaan IZS-10N-tyyppisellä laitteella.

Laitemuunnin asennetaan rakenteen pintaan ja laitteen asteikkojen tai yksilöllisen kalibrointiriippuvuuden mukaan määritetään useita betonin suojakerroksen paksuusarvoja kullekin odotetulle raudoitustangon halkaisijat, joita voitaisiin käyttää tämän rakenteen vahvistamiseen.

Laitteen anturin ja rakenteen betonipinnan väliin asennetaan sopivan paksuinen tiiviste (esim. 10 mm), mitataan uudelleen ja määritetään etäisyys kullekin raudoitustangon odotetulle halkaisijalle.

Jokaiselle raudoitustangon halkaisijalle arvoja ja verrataan.

Käytä todelliseksi halkaisijaksi arvoa, jonka ehto täyttyy

missä on laitteen lukema, ottaen huomioon tiivisteen paksuus;

Tiivisteen paksuus.

Kaavan indeksit tarkoittavat:

Pitkittäisen vahvistuksen vaihe;

Poikittainen vahvistusvaihe;

Tiivisteen läsnäolo.

3.2.39. Mittaustulokset kirjataan päiväkirjaan, jonka muoto on esitetty taulukossa 3.3.

Taulukko 3.3 - Teräsbetonirakenteiden betonin suojakerroksen paksuuden mittaustulosten tallennusmuoto

3.2.40. Mittaustulosten mukaisia ​​betonin suojakerroksen paksuuden todellisia arvoja ja teräsraudoituksen sijaintia rakenteessa verrataan näiden rakenteiden teknisessä dokumentaatiossa vahvistettuihin arvoihin.

3.2.41. Mittaustulokset laaditaan pöytäkirjaan, jonka tulee sisältää seuraavat tiedot:

Testatun rakenteen nimi;

Erän koko ja ohjattujen mallien lukumäärä;

käytetyn laitteen tyyppi ja numero;

Rakenteiden ohjattujen osien numerot ja kaavio niiden sijainnista rakenteessa;

Hallitun rakenteen vahvistamisen geometristen parametrien suunnitteluarvot;

testien tulokset;

Vahvistuksen lujuusominaisuuksien määrittäminen

3.2.42. Vahingoittumattoman raudoituksen mitoituskestävyys voidaan ottaa suunnittelutietojen tai teräsbetonirakenteiden suunnittelustandardien mukaan.

Tasaiseen vahvistukseen - 225 MPa (luokka A-I);

Vahvistamiseen profiililla, jonka harjanteet muodostavat helix-kuvion, - 280 MPa (luokka A-II);

Jaksottaisen profiilin vahvistamiseen, jonka harjat muodostavat kalanruotokuvion, - 355 MPa (luokka A-III).

Valssattujen profiilien jäykkä raudoitus otetaan huomioon suunnitteluvastuksen ollessa 210 MPa.

3.2.43. Poissaolon kanssa tarvittavat asiakirjat ja tiedot, lujiteterästen luokka määritetään testaamalla rakenteesta leikattuja näytteitä vertaamalla myötörajaa, vetolujuutta ja suhteellista murtovenymää GOST 380:n tietoihin tai suunnilleen raudoituksen tyypin, profiilin mukaan. raudoitustangon ja kohteen rakennusajankohdan.

3.2.44. Raudoitustankojen sijainti, lukumäärä ja halkaisija määritetään joko avaamalla ja suorilla mittauksilla tai käyttämällä magneettisia tai radiografisia menetelmiä (GOST 22904 ja GOST 17625 mukaisesti).

3.2.45. Vaurioituneiden rakenteiden teräksen mekaanisten ominaisuuksien määrittämiseksi on suositeltavaa käyttää seuraavia menetelmiä:

Rakenneelementeistä leikattujen standardinäytteiden testit GOST 7564:n ohjeiden mukaisesti;

Metallin pintakerroksen kovuustestit GOST 18661:n ohjeiden mukaisesti.

3.2.46. Näyteaihiot vaurioituneista elementeistä on suositeltavaa leikata paikoista, jotka eivät ole saaneet plastisia muodonmuutoksia vaurioiden aikana ja joissa niiden lujuus ja rakenteellinen vakaus varmistetaan leikkauksen jälkeen.

3.2.47. Näyteaihioita suositellaan otettavaksi kolmessa samantyyppisessä rakenneelementissä (yläjänne, alajänne, ensimmäinen puristettu tuki jne.) 1-2 kappaletta. yhdestä elementistä. Kaikki aihiot on merkittävä paikoilleen, joista ne on otettu, ja merkit on merkitty rakenteiden tarkastelumateriaaliin liitetyissä kaavioissa.

3.2.48. Teräksen mekaanisten ominaisuuksien ominaisuudet - myötöraja, vetolujuus ja murtovenymä - saadaan näytteiden vetotestauksella GOST 1497:n mukaisesti.

Teräsrakenteiden mitoituskestävyydet määritetään jakamalla myötörajan keskiarvo materiaalin varmuuskertoimella = 1,05 tai vetolujuus varmuuskertoimella = 1,05. Tässä tapauksessa pienin löydetyistä arvoista, vastaavasti, poi, otetaan laskennalliseksi vastukseksi.

Määritettäessä metallin mekaanisia ominaisuuksia pintakerroksen kovuuden perusteella, on suositeltavaa käyttää kannettavia kannettavia laitteita: Poldi-Hutt, Bauman, VPI-2, VPI-3l jne.

Kovuuskokeessa saadut tiedot muunnetaan metallin mekaanisten ominaisuuksien ominaisuuksiksi empiirisen kaavan mukaisesti. Joten Brinell-kovuuden ja metallin vetolujuuden välinen suhde määritetään kaavalla

missä on Brinell-kovuus.

3.2.49. Paljastuneita raudoituksen todellisia ominaisuuksia verrataan SNiP 2.03.01 vaatimuksiin ja tämän perusteella annetaan arvio raudoituksen käyttökelpoisuudesta.

Betonin lujuuden määritys laboratoriokokein

3.2.50. Betonirakenteiden lujuuden laboratoriomääritys tehdään testaamalla näistä rakenteista otettuja näytteitä.

Näytteenotto suoritetaan leikkaamalla halkaisijaltaan 50-150 mm hylsyjä paikoista, joissa elementin heikkeneminen ei merkittävästi vaikuta rakenteiden kantokykyyn. Tämä menetelmä antaa luotettavimman tiedon betonin lujuudesta olemassa olevissa rakenteissa. Sen haittana on näytteiden valinnan ja käsittelyn monimutkaisuus.

Betoni- ja teräsbetonirakenteista otettujen näytteiden lujuutta määritettäessä on noudatettava GOST 28570:n ohjeita.

Menetelmän ydin on mitata minimivoimat, jotka tuhoavat rakenteesta porattuja tai sahattuja betoninäytteitä niiden staattisen kuormituksen alaisena tasaisella kuorman kasvunopeudella.

3.2.51. Näytteiden muodon ja nimellismittojen on betonitestauksen tyypistä riippuen oltava GOST 10180:n mukaisia.

3.2.52. Betonin näytteenottopaikat tulee osoittaa rakenteiden silmämääräisen tarkastuksen jälkeen niiden jännitystilasta riippuen ottaen huomioon niiden kantokyvyn pienin mahdollinen lasku.

Näytteitä suositellaan ottamaan paikoista, jotka ovat kaukana rakenteiden liitoskohdista ja reunoista. Näytteenoton jälkeen näytteenottopaikat tulee sulkea hienorakeisella betonilla. Betoninäytteiden poraus- tai sahauspaikat tulee valita paikoista, joissa ei ole raudoitusta.

3.2.53. Näytteiden poraamiseen betonirakenteista, IE 1806 -tyyppisillä porakoneilla leikkaustyökalu SKA-tyyppisten rengasmaisten timanttiporien tai kovametallipäätyporien ja -laitteiden "Bur Ker" ja "Burker A-240" muodossa.

Näytteiden sahaamiseen betonirakenteista käytetään URB-175-, URB-300-tyyppisiä sahakoneita, joissa on leikkaustyökalu AOK-tyyppisten timanttilevyjen muodossa.

On sallittua käyttää muita laitteita ja työkaluja, jotka varmistavat GOST 10180:n vaatimukset täyttävien näytteiden valmistuksen.

3.2.54. Näytteiden testaus puristus- ja jännitystyypeille sekä testi- ja kuormituskaavion valinta suoritetaan myös GOST 10180:n mukaisesti.

Puristustestattujen näytteiden tukipinnat, mikäli niiden poikkeamat puristuslevyn tasosta ovat yli 0,1 mm, on korjattava levittämällä tasoitusainekerros, jonka tulee olla sementtitahnaa, sementti-hiekka laasti tai epoksikoostumuksia. Tasoitusainekerroksen paksuus näytteessä saa olla enintään 5 mm.

3.2.55. Testatun näytteen betonin lujuus, jonka tarkkuus on 0,1 MPa puristuskokeissa ja 0,01 MPa tarkkuudella vetokokeissa, lasketaan kaavoilla:

pakkausta varten

aksiaalista jännitystä varten

vetotaivutus

Näytteen työskentelyosan pinta-ala, mm;

Vastaavasti prisman poikkileikkauksen leveys ja korkeus sekä tukien välinen etäisyys testattaessa näytteitä vetotaivutuksen varalta, mm.

Testatun näytteen betonin lujuuden saattamiseksi peruskokoisen ja -muotoisen näytteen betonin lujuuteen lasketaan osoitetuilla kaavoilla saatu lujuus uudelleen kaavojen mukaisesti:

pakkausta varten

aksiaalista jännitystä varten

vetolujuus halkaisussa

vetotaivutus

jossa u ovat kertoimet, joissa otetaan huomioon sylinterin korkeuden suhde sen halkaisijaan, jotka on otettu puristustesteissä taulukon 3.4 mukaisesti, vetokokeissa halkaisun aikana taulukon 3.5 mukaisesti ja yhtä suuria kuin yksi erimuotoisille näytteille;

Mittakaavatekijät, jotka ottavat huomioon testattujen näytteiden poikkileikkauksen muodon ja mitat, jotka on otettu taulukon 3.6 mukaisesti tai määritetty kokeellisesti GOST 10180:n mukaisesti.

Taulukko 3.4

Taulukko 3.5

Taulukko 3.6

3.2.56. Testausselosteessa on oltava näytteenottopöytäkirja, näytteiden testitulokset ja asianmukainen viittaus standardeihin, joiden mukaisesti testi suoritettiin.

3.2.57. Jos betonirakenteissa on kosteita alueita ja pintakuintoja, määritetään näiden alueiden koko ja syy niiden esiintymiseen.

3.2.58. Teräsbetonirakenteiden silmämääräisen tarkastuksen tulokset kirjataan rakennuksen kaavioihin tai poikkileikkauksiin kiinnitetyn vikakartan muodossa tai laaditaan vikataulukot, joissa on suosituksia vikojen ja vaurioiden luokittelusta arvioimalla rakenteiden tilan luokka.

Betonin ja raudoituksen korroosioasteen määritys

3.2.59. Fysikaalisia ja kemiallisia menetelmiä käytetään määrittämään betonin korroosion tuhoutumisaste (hiiltymisaste, kasvainten koostumus, betonin rakenteelliset rikkomukset).

Betoniin aggressiivisen ympäristön vaikutuksesta syntyneiden kasvaimien kemiallisen koostumuksen tutkimus suoritetaan laboratorio-olosuhteissa tehdyillä differentiaalisilla lämpö- ja röntgenrakenteellisilla menetelmillä näytteillä, jotka on otettu operoiduista rakenteista.

Betonin rakennemuutosten tutkimus tehdään käsisuurennuslasilla. Tämän tarkastuksen avulla voit tutkia näytteen pintaa ja tunnistaa suurien huokosten, halkeamien ja muiden vikojen esiintymisen.

Mikroskooppinen menetelmä paljastaa keskinäinen järjestely ja sementtikiven ja kiviainesrakeiden tarttuvuuden luonne; betonin ja raudoituksen välinen kosketustila; huokosten muoto, koko ja lukumäärä; halkeamien koko ja suunta.

3.2.60. Betonin hiiltymissyvyyden määritys suoritetaan muuttamalla pH-arvon arvoa.

Jos betoni on kuiva, kostuta lohkeama pinta puhtaalla vedellä, jonka tulee olla tarpeeksi, jotta betonipinnalle ei muodostu näkyvää kosteuskalvoa. Ylimääräinen vesi poistetaan puhtaalla suodatinpaperilla. Märkä ja ilmakuiva betoni ei vaadi kosteutta.

0,1-prosenttinen fenoliftaleiiniliuos etyylialkoholi. Kun pH muuttuu 8,3:sta 10:een, indikaattorin väri muuttuu värittömästä kirkkaan purppuranpunaiseksi. Betoninäytteen tuore murtuma hiiltyneellä vyöhykkeellä sen jälkeen, kun siihen on levitetty fenoliftaleiiniliuosta, on väriltään harmaa, ja hiilettömällä vyöhykkeellä se saa kirkkaan punaisen värin.

Betonin hiiltymissyvyyden määrittämiseksi mitataan noin minuutti indikaattorin levittämisen jälkeen viivaimella 0,5 mm:n tarkkuudella etäisyys näytteen pinnasta kirkkaanvärisen vyöhykkeen reunaan normaalissa suunnassa pinta. Tasaisen huokosrakenteen omaavissa betoneissa kirkkaanvärisen vyöhykkeen raja on yleensä samansuuntainen ulkopinnan kanssa.

Epätasaisen huokosrakenteen omaavissa betoneissa hiiltymisraja voi olla mutkikas. Tässä tapauksessa on tarpeen mitata betonin hiiltymisen suurin ja keskimääräinen syvyys.

3.2.61. Betoni- ja teräsbetonirakenteiden korroosion kehittymiseen vaikuttavat tekijät jaetaan kahteen ryhmään: ne, jotka liittyvät ulkoisen ympäristön ominaisuuksiin (ilmakehän ja pohjavesi, tuotantoympäristö jne.) ja materiaalien (sementti, kiviainekset, vesi jne.) rakenteiden ominaisuuksien vuoksi.

Betoni- ja teräsbetonirakenteiden korroosioriskiä arvioitaessa on tarpeen tuntea betonin ominaisuudet: sen tiheys, huokoisuus, onteloiden määrä jne. Rakenteiden teknistä kuntoa tarkasteltaessa tarkastajan tulee huomioida nämä ominaisuudet. .

3.2.62. Betonin raudoituksen korroosio johtuu raudoituksen menetyksestä suojaavia ominaisuuksia betoni ja pääsy kosteudelle, ilmakehän hapelle tai happoa muodostaville kaasuille.

Betonin raudoituksen korroosio tapahtuu, kun raudoitusta ympäröivän elektrolyytin alkalisuus laskee pH-arvoon 12 tai sen alle betonin hiiltymisen tai korroosion aikana, ts. betonin raudoituskorroosio on sähkökemiallinen prosessi.

3.2.63. Arvioitaessa raudoituksen ja korroosion aiheuttamien upotettujen osien teknistä kuntoa on ennen kaikkea selvitettävä korroosion tyyppi ja vaurioalueet. Korroosiotyypin määrittämisen jälkeen on tarpeen selvittää raudoituksen korroosion vaikutuslähteet ja syyt.

3.2.64. Korroosiotuotteiden paksuus määritetään mikrometrillä tai instrumenttien avulla, jotka mittaavat teräksen ei-magneettisten korroosionestopinnoitteiden paksuutta (esim. ITP-1 jne.).

Jaksottaisen profiilin vahvistamiseksi riuttojen jäännösvakavuus kuorinnan jälkeen tulee huomioida.

Paikoissa, joissa teräksen korroosiotuotteet ovat hyvin säilyneet, on mahdollista niiden paksuuden perusteella arvioida karkeasti korroosion syvyys suhteesta.

missä on teräksen jatkuvan tasaisen korroosion keskimääräinen syvyys;

Korroosiotuotteiden paksuus.

3.2.65. Teräsbetonirakenteiden elementtien raudoitustilan tunnistaminen suoritetaan poistamalla betonin suojakerros altistamalla työ- ja asennusraudoitus.

Vahvike paljastuu paikoissa, joissa sen suurin heikennys on korroosion vaikutuksesta, mikä havaitaan betonin suojakerroksen kuoriutumisesta ja halkeamien ja ruostepisteiden muodostumisesta raudoitustankojen varrelle.

Vahvikkeen halkaisija mitataan paksulla tai mikrometrillä. Paikoissa, joissa raudoitus on altistunut voimakkaalle korroosiolle, joka aiheutti suojakerroksen putoamisen, se puhdistetaan perusteellisesti ruosteesta, kunnes muodostuu metallinen kiilto.

3.2.66. Lujikkeen korroosioaste arvioidaan seuraavien kriteerien mukaan: korroosion luonne, väri, korroosiotuotteiden tiheys, vaurioituneen pinnan pinta-ala, raudoituksen poikkileikkauspinta-ala, korroosion syvyys vahingoittaa.

Jatkuvassa tasaisessa korroosiossa korroosiovaurioiden syvyys määritetään mittaamalla ruostekerroksen paksuus, haavaisen korroosion tapauksessa mittaamalla yksittäisten haavaumien syvyys. Ensimmäisessä tapauksessa ruostekalvo erotetaan terävällä veitsellä ja sen paksuus mitataan jarrusatulalla. Pistekorroosion sattuessa on suositeltavaa leikata raudoituksen palaset irti, poistaa ruoste peittauksella (upotus lujite 10 % kloorivetyhappoliuokseen, joka sisältää 1 % urotropiini-inhibiittoria) ja sen jälkeen pesu vedellä.

Sitten vahvistus on upotettava 5 minuutiksi kyllästettyyn natriumnitraattiliuokseen, poistettava ja pyyhittävä. Haavojen syvyys mitataan indikaattorilla, jossa on jalustaan ​​kiinnitetty neula. Korroosion syvyys määräytyy osoittimen nuolen osoittamalla erolla korroosiokuopan reunan ja pohjan osoitteiden välillä.

3.2.67. Kun tunnistetaan rakenteiden osia, joissa on lisääntynyt syövyttävä kuluminen, joka liittyy aggressiivisten tekijöiden paikalliseen (keskittyneeseen) vaikutukseen, on suositeltavaa kiinnittää ensiksi huomiota seuraaviin elementteihin ja rakenneyksiköihin:

Ristikon ja ristikon tukiyksiköt, joiden lähellä sijaitsevat sisäisen viemärin vedenottosuppilot:

Maatilojen ylemmät vyöt valo-ilmastuslamppujen kiinnityssolmuissa niihin, erilaisten kilpien telineet;

Ristikon ylemmät hihnat, joita pitkin kattolaaksot sijaitsevat;

Tiiliseinien sisällä sijaitsevien maatilojen tukisolmut;

Pylväiden yläosat sijaitsevat tiiliseinien sisällä.

Tutkimusryhmä "Turvallisuus ja luotettavuus"

Rakennusasiantuntemus, Rakennustarkastus, Energiakatselmus, Maanhallinta, Suunnittelu

Ei ole mikään salaisuus, että teräsbetonirakenteissa olevien rakennusten ja rakenteiden rakentamisen ja käytön aikana tapahtuu ei-hyväksyttäviä taipumia, halkeamia ja vaurioita. Nämä ilmiöt voivat johtua joko poikkeamista suunnitteluvaatimuksista näiden rakenteiden valmistuksen ja asennuksen aikana tai suunnitteluvirheistä.

Rakenteen fysikaalisen tilan arvioimiseksi, vauriosyiden selvittämiseksi, rakenteen todellisen lujuuden, halkeamankestävyyden ja jäykkyyden selvittämiseksi tarvitaan teräsbetonirakenteiden tarkastus. On tärkeää arvioida oikein rakenteiden kantokyky ja laatia suosituksia niiden jatkokäyttöön. Ja tämä on mahdollista vain yksityiskohtaisen luonnollisen tutkimuksen tuloksena.

Tällaisen tarkastuksen tarve syntyy tapauksissa, joissa tutkitaan vaikeissa olosuhteissa olevien rakenteiden ja rakenteiden toiminnan ominaisuuksia, rakennuksen tai rakenteen jälleenrakentamisen aikana, tutkimuksen suorittamisen yhteydessä, jos projektissa on poikkeamia hankkeesta. rakenteita ja useissa muissa tapauksissa.

Teräsbetonirakenteiden tarkastus koostuu useista vaiheista. Alkuvaiheessa rakenteiden alustava tarkastus tehdään kokonaan tai osittain tuhoutuneiden osien, raudoitusmurtumien, betonivaurioiden, tukien ja elementtien siirtymien havaitsemiseksi esivalmistetuissa rakenteissa.

Seuraavassa vaiheessa on tutustuminen suunnitteluun ja tekniseen dokumentaatioon, jota seuraa teräsbetonirakenteiden suora tarkastelu, jonka avulla on mahdollista saada todellinen kuva rakenteiden tilasta ja niiden toiminnasta käyttöolosuhteissa. Asetetuista tehtävistä riippuen betonin lujuus voidaan arvioida rikkomattomilla menetelmillä sekä varsinainen raudoitus, joka koostuu raudoituksen todellisesta tilasta tiedon keräämisestä ja niiden vertailusta työpiirustuksissa oleviin parametreihin, sekä valikoivassa tarkastuksessa, että varsinainen raudoitus vastaa suunnittelua.

Koska vaikuttavat kuormat voivat poiketa merkittävästi suunnitelluista, tehdään rakenteiden jännitystilan analyysi. Tätä varten määritetään todelliset kuormat ja vaikutukset. Tarvittaessa täysimittaisia ​​testejä voidaan jatkaa. Valmistuttuaan annetaan rakennus- ja tekninen johtopäätös.

Työskentelemme tämän periaatteen mukaan:

1 Soitat numeroomme ja kysyt sinulle tärkeitä kysymyksiä, joihin annamme kattavat vastaukset.

2 Analysoituamme tilanteesi määritämme luettelon kysymyksistä, joihin asiantuntijoidemme tulee vastata. Teräsbetonirakenteiden tarkastuksesta voidaan tehdä sopimus sekä toimistollamme että heti työmaalla.

3 Tulemme luoksesi sinulle sopivana ajankohtana ja teemme teräsbetonirakenteiden tarkastuksen.

Töiden jälkeen käytössä erikoislaitteet(hajottava ja rikkomaton testaus), saat kirjallisen rakennus- ja teknisen selvityksen, jossa näkyvät kaikki viat, niiden syyt, kuvaselosteen, suunnittelulaskelmat, arvion restaurointikorjauksesta, johtopäätökset ja suositukset.

Teräsbetonirakenteiden tarkastuksen hinta on 15 000 ruplaa.

Päätelmän saamisen ehdot ovat 3 työpäivää alkaen.

4 Monet asiakkaat tarvitsevat asiantuntijan käynnin ilman myöhempää johtopäätöksen tekemistä. Rakennus- ja tekninen asiantuntija tekee teräsbetonirakenteille selvityksen, jonka tulosten perusteella hän antaa suullisen lausunnon johtopäätöksineen ja suosituksineen paikan päällä. Kirjallisen johtopäätöksen tarpeellisuudesta voit päättää tutkimuksen tulosten perusteella myöhemmin.

Asiantuntijamme lähtökustannukset ovat alkaen 7000 ruplaa.

5 Yrityksessämme on suunnittelijoita ja rakentajia, jotka voivat näkemyksemme perusteella kehittää projektin puutteiden poistamiseksi ja projektin rakenteiden vahvistamiseksi.

Rakenteiden teknisen kunnon arviointi ulkoisia merkkejä tehdään seuraavien tekijöiden määrittämisen perusteella:

• - rakenteiden ja niiden osien geometriset mitat;
• - halkeamien, roiskeiden ja tuhojen esiintyminen;
• - suojapinnoitteiden tila (maali ja lakka, laastit, suojaavat näytöt jne.);
• - rakenteiden taipumat ja muodonmuutokset;
• - raudoituksen tarttuvuuden rikkominen betonin kanssa;
• - vahvistuksen repeämä;
• - pitkittäis- ja poikittaisraudoituksen ankkurointitila;
• - betonin ja liitososien korroosioaste.

Teräsbetonirakenteiden maalipinnoitteiden tilan määrittäminen ja arviointi tulee suorittaa standardissa GOST 6992-68 esitetyn menetelmän mukaisesti. Tässä tapauksessa kirjataan seuraavat pääasialliset vauriotyypit: halkeilu ja delaminaatio, joille on ominaista ylemmän kerroksen tuhoutumissyvyys (ennen pohjustusta), kuplat ja korroosiokeskukset, joille on ominaista kohdistuksen koko (halkaisija) , mm. Pinnoitteen tietyntyyppisten vaurioiden pinta-ala ilmaistaan ​​noin prosentteina rakenteen (elementin) koko maalatusta pinnasta.

Suojapinnoitteiden tehokkuus altistuessaan aggressiiviselle teollisuusympäristölle määräytyy betonirakenteiden tilan mukaan suojapinnoitteiden poistamisen jälkeen.

Työn alla visuaaliset tarkastukset tehdään likimääräinen arvio betonin lujuudesta. Tässä tapauksessa voit käyttää napautusmenetelmää. Menetelmä perustuu rakenteen pinnan koputukseen 0,4-0,8 kg painavalla vasaralla suoraan puhdistettuun betonilaastiosaan tai kohtisuoraan elementin pintaan asennettuun taltaan. Samalla arvioidaksesi vahvuutta, minimiarvot vähintään 10 osumasta. Voimakkaampi ääni koputettaessa vastaa vahvempaa ja tiheämpää betonia.

Jos betonirakenteissa on kosteita alueita ja pintakuintoja, määritetään näiden alueiden koko ja syy niiden esiintymiseen.

Teräsbetonirakenteiden silmämääräisen tarkastuksen tulokset kirjataan rakennuksen kaavioihin tai poikkileikkauksiin kiinnitetyn vikakartan muodossa tai laaditaan vikataulukot, joissa on suosituksia vikojen ja vaurioiden luokittelusta arvioimalla rakenteiden tilan luokka.

Teräsbetonirakenteiden tilaa kuvaavat ulkoiset merkit neljässä tilaluokassa on esitetty taulukossa.

Teknisen kunnon arviointi rakennusten rakenteet ulkoisten vikojen ja vaurioiden merkkien mukaan

Teräsbetonirakenteiden teknisen kunnon arviointi ulkoisilla merkeillä

Huomautuksia: 1. Rakenteen määrittämiseksi taulukossa lueteltuihin tilaluokkiin riittää, että on vähintään yksi tätä luokkaa kuvaava ominaisuus. 2. Esijännitetyt teräsbetonirakenteet, joissa on lujuusraudoitus ja joilla on merkkejä kuntoluokan II, kuuluvat luokkaan III ja luokan III merkit - luokkaan IV tai V, riippuen sorttumisvaarasta. 3. Kun esivalmistettujen elementtien tukipinta-alaa pienennetään normien ja projektin vaatimuksiin nähden, on suoritettava likimääräinen tukielementtilaskenta betonin leikkausta ja murskaamista varten. Laskennassa otetaan huomioon betonin todelliset kuormat ja lujuus. 4. Tutkitun rakenteen kohdistaminen yhteen tai toiseen tilaluokkaan sellaisten merkkien läsnä ollessa, joita ei ole mainittu taulukossa, monimutkaisissa ja vastuullisissa tapauksissa tulee tehdä rakenteiden jännitys-venymätila-analyysin perusteella. erikoistuneet organisaatiot

Betonin lujuuden määritys mekaanisilla menetelmillä

Rakenteiden tarkastuksen aikana suoritettavan rikkomattoman testauksen mekaanisia menetelmiä käytetään kaikentyyppisen normalisoidun lujuuden betonin lujuuden määrittämiseen, jota valvotaan GOST 18105-86:n mukaisesti.

Käytetystä menetelmästä ja instrumenteista riippuen epäsuorat lujuusominaisuudet ovat:

• - betonin pinnasta (tai sitä vasten puristetun iskun) ponnahtamisen arvo;
• - iskun impulssiparametri (iskuenergia);
• - betoniin tehdyn jäljen mitat (halkaisija, syvyys) tai betonin painamien halkaisijoiden ja vakionäytteen suhde, kun sisennystä lyödään tai sisennys painetaan betonipintaan;
• - betonin paikalliseen tuhoutumiseen vaadittavan jännityksen arvo, kun siihen liimattu metallilevy revitään irti, joka on yhtä suuri kuin repäisyvoima jaettuna betonin revittyneen pinnan levyn pinta-alalla;
• - sen voiman arvo, joka vaaditaan betoniosan irtoamiseen rakenteen reunalta;
• - betonin paikallisen tuhoutumisvoiman arvo, kun ankkurilaite vedetään ulos siitä.

Kun testataan mekaanisilla ainetta rikkomattomilla menetelmillä, on noudatettava GOST 22690-88:n ohjeita.

Mekaanisen toimintaperiaatteen laitteita ovat: Kashkarov-referenssivasara, Schmidt-vasara, Fizdel-vasara, TsNIISK-pistooli, Poldi-vasara jne. kalibroitu isku (TsNIISK-pistooli).

Fizdelin vasara (kuva 1) perustuu rakennusmateriaalien plastisten muodonmuutosten käyttöön. Kun vasara osuu rakenteen pintaan, muodostuu reikä, jonka halkaisijan mukaan materiaalin lujuus arvioidaan. Rakenteen paikka, johon painatukset kiinnitetään, puhdistetaan alustavasti rappauskerroksesta, saumauksesta tai maalauksesta. Fizdel-vasaran kanssa työskentelyprosessi on seuraava: oikea käsi ne ottavat puisen kahvan pään, kyynärpää lepää rakenteessa. Keskivahva kyynärisku kohdistetaan 10-12 iskua rakenteen jokaiseen osaan. Iskuvasaran painaumien välisen etäisyyden on oltava vähintään 30 mm. Muodostuneen reiän halkaisija mitataan jarrusatulalla 0,1 mm:n tarkkuudella kahdessa kohtisuorassa suunnassa ja otetaan keskiarvo. Suurin ja pienin tulos jätetään tällä alueella tehtyjen mittausten kokonaismäärästä pois, ja lopuille lasketaan keskiarvo. Betonin lujuus määräytyy keskimääräisen mitatun jäljen halkaisijan ja kalibrointikäyrän perusteella, joka on aiemmin muodostettu vasarapallon jälkien halkaisijoiden ja otettujen betoninäytteiden lujuuden laboratoriotestien tulosten vertailun perusteella. rakenteesta GOST 28570-90 ohjeiden mukaisesti tai erityisesti valmistettu samoista komponenteista ja samalla tekniikalla kuin tutkitun suunnittelun materiaalit.

Betonin lujuuden säätömenetelmät

Menetelmä, standardit, laitteet	Testikaavio
Ultraääni GOST 17624-87 Laitteet: UKB-1, UKB-1M UKB16P, UF-90PC Beton-8-URP, UK-1P
muovin väsähtäminen Laitteet: KM, PM, DIG-4 elastinen palautus Laitteet: KM, Schmidt-sklerometri GOST 22690-88
muovin väsähtäminen Kashkarovin vasara GOST 22690-88
Irrotus levyillä GOST 22690-88 GPNV-6 laite
Rakenteellinen kylkiluiden leikkaus GOST 22690-88 GPNS-4-laite URS-laitteella
Breaway haketuksen kanssa GOST 22690-88 Laitteet: GPNV-5, GPNS-4

Riisi. 1. Hammer I.A. Fizdel:1 - vasara; 2 - kynä; 3 - pallomainen pistorasia; 4 - pallo; 5 - kulma-asteikko

Riisi. 2. Kalibrointikaavio betonin puristuslujuuden määrittämiseksi Fizdel-vasaralla

Riisi. 3. Materiaalin lujuuden määritys vasaralla K.P. Kashkarova:1 -kehys, 2 - metrinen kahva; 3 - kumikahva; 4 - pää; 5 - teräspallo 6 - teräksinen vertailutanko; 7 - kulma-asteikko

Riisi. 4. Kalibrointikäyrä betonin lujuuden määrittämiseksi Kashkarov-vasaralla

Kuvassa Kuvassa 2 on kalibrointikäyrä lopullisen puristuslujuuden määrittämiseksi Fizdel-vasaralla.

Betonin lujuuden määritysmenetelmä, joka perustuu plastisten muodonmuutosten ominaisuuksiin, sisältää myös Kashkarov-vasaran GOST 22690-88.

Fizdel-vasaran Kashkarov-vasaran (kuva 3) erottuva piirre on, että metallivasaran ja rullatun pallon välissä on reikä, johon työnnetään ohjausmetallitanko. Kun vasaralla lyödään rakenteen pintaan, saadaan kaksi tulostetta: halkaisijaltaan materiaalin pinnalle d ja halkaisijaltaan ohjaus- (vertailu)tankoon d uh . Tuloksena olevien tulosten halkaisijoiden suhde riippuu tutkittavan materiaalin ja vertailutangon lujuudesta ja on käytännössä riippumaton vasaran iskun nopeudesta ja voimasta. Arvon keskiarvon mukaan d/d uh kalibrointikäyrästä (kuva 4) määritä materiaalin lujuus.

Testipaikalla on tehtävä vähintään viisi määritystä, joiden välinen etäisyys betonille on vähintään 30 mm ja metallitangolle vähintään 10 mm.

Elastiseen rebound-menetelmään perustuvia laitteita ovat mm. TsNIISK-pistooli (kuva 5), ​​Borovoy-pistooli, Schmidt-vasara, sauvaiskulla varustettu KM-sklerometri jne. Näiden laitteiden toimintaperiaate perustuu kimmoisan reboundin mittaamiseen. iskurin metallijousen kineettisen energian vakioarvossa. Lyöjän joukkue ja laskeutuminen tapahtuu automaattisesti, kun lyöjä joutuu kosketuksiin testattavan pinnan kanssa. Lyöjän rebound-arvo kiinnitetään laitteen asteikolla olevalla osoittimella.

Riisi. 5. TsNIISK-pistooli ja S.I. Borovoy määrittää betonin lujuuden tuhoamattomalla menetelmällä: 1 -rumpali 2 -kehys, 3 - mittakaava, 4 - kiinnityslaitteiden lukemat, 5 -kahva

Vastaanottaja nykyaikaiset keinot betonin puristuslujuuden määrittämiseen särkymättömällä iskupulssimenetelmällä käytetään ONIKS-2.2-laitetta, jonka periaatteena on kiinnittää anturielementissä esiintyvän lyhytaikaisen sähköimpulssin parametrien anturi. kun se osuu betoniin, sen muuntaminen lujuusarvoksi. 8-15 vedon jälkeen keskimääräinen voimakkuusarvo näkyy tulostaululla. Mittaussarja päättyy automaattisesti 15. törmäyksen jälkeen ja keskimääräinen voimakkuusarvo näkyy kojetaulussa.

KM-sklerometrin erottuva piirre on, että tietyn massan omaava erikoisiskun jyrkkyyden ja esijännityksen omaavaa jousta käyttämällä iskee metallitangon päähän, jota kutsutaan iskuriksi ja jonka toinen pää painaa testattavan pinnan pintaan. betoni. Iskun seurauksena hyökkääjä pomppaa pois lyöjästä. Poiston aste on merkitty laitteen asteikolla erityisellä osoittimella.

Iskulaitteen pomppimisarvon riippuvuus betonin lujuudesta selvitetään 151515 cm:n kokoisten betonikuutioiden kalibrointitestien tietojen perusteella ja tämän perusteella muodostetaan kalibrointikäyrä.

Rakennemateriaalin lujuus määräytyy laitteen asteikon lukemien perusteella iskuhetkellä testattavaan elementtiin.

Leikkausleikkauskoemenetelmällä määritetään betonin lujuus rakenteen rungossa. Menetelmän ydin on betonin lujuusominaisuuksien arvioiminen sen tuhoamiseen tarvittavan voiman mukaan tietyn kokoisen reiän ympäriltä, ​​kun siihen kiinnitetty paisuntakartio tai betoniin upotettu erikoistanko vedetään ulos. Epäsuora lujuuden indikaattori on ulosvetovoima, joka tarvitaan rakenteiden runkoon upotetun ankkurilaitteen vetämiseen ulos yhdessä ympäröivän betonin kanssa upotuksen syvyydessä. h(Kuva 6).

Riisi. 6. Kaavio vedonpoistotestistä ankkurilaitteita käyttäen

Leikkausvetokokeessa osien tulee sijaita alueelle, jossa esijännitetyn raudoituksen käyttökuormitus tai puristusvoima aiheuttaa vähiten jännitystä.

Betonin lujuus työmaalla voidaan määrittää yhden testin tuloksista. Testipaikat tulee valita siten, että vahvistus ei putoa ulosvetoalueelle. Testipaikalla rakenteen paksuuden tulee ylittää ankkurointisyvyyden vähintään kaksi kertaa. Lävistettäessä reikää hyppyjohdolla tai porattaessa rakenteen paksuuden tässä paikassa on oltava vähintään 150 mm. Etäisyys ankkurilaitteesta rakenteen reunaan on oltava vähintään 150 mm ja viereisestä ankkurilaitteesta vähintään 250 mm.

Testauksessa käytetään kolmen tyyppisiä ankkurilaitteita (kuva 7). Tyypin I ankkurilaitteet asennetaan rakenteisiin betonoinnin aikana; Tyypin II ja III ankkurilaitteet asennetaan valmiiksi valmistettuihin reikiin, jotka stanssataan betoniin poraamalla. Suositeltu reiän syvyys: tyypin II ankkurille - 30 mm; ankkurityypille III - 35 mm. Betonissa olevan porausreiän halkaisija ei saa ylittää ankkurilaitteen upotetun osan enimmäishalkaisijaa enempää kuin 2 mm. Ankkurilaitteiden upottamisen rakenteisiin tulee varmistaa ankkurin luotettava tarttuvuus betoniin. Ankkurilaitteen kuormituksen tulee kasvaa tasaisesti enintään 1,5-3 kN / s nopeudella, kunnes se vedetään ulos yhdessä ympäröivän betonin kanssa.

Riisi. 7. Ankkurilaitteiden tyypit:1 - työtanko; 2 - työtanko laajenevalla kartiolla; 3 - työtanko täydellä laajenemiskartiolla; 4 - tukitanko 5 - segmentoidut posket

Revityn betoniosan pienin ja suurin mitat, jotka ovat yhtä suuria kuin etäisyys ankkurilaitteesta rakenteen pinnan tuhoutumisrajoihin, eivät saa erota toisistaan ​​enempää kuin kaksi kertaa.

Määritettäessä betoniluokkaa rakenteen ripojen halkaisumenetelmällä käytetään GPNS-4-tyyppistä laitetta (kuva 8). Testikaavio on esitetty kuvassa. 9.

Latausparametrit tulee ottaa: a=20 mm; b=30 mm, =18.

Testauspaikalla on suoritettava vähintään kaksi betonilastua. Testattavan rakenteen paksuuden on oltava vähintään 50 mm. Vierekkäisten lastujen välisen etäisyyden on oltava vähintään 200 mm. Kuormakoukku on asennettava siten, että arvo "a" ei poikkea nimellisarvosta enempää kuin 1 mm. Testattavaan rakenteeseen kohdistuvan kuormituksen tulee kasvaa tasaisesti enintään (1 ± 0,3) kN/s nopeudella, kunnes betoni murtuu. Tässä tapauksessa kuormakoukku ei saa luistaa. Testituloksia, joissa raudoitus paljastettiin katkaisukohdassa ja todellinen halkeamissyvyys poikkesi määritellystä yli 2 mm, ei oteta huomioon.

Riisi. 8. Laite betonin lujuuden määrittämiseen ripaleikkauksella:1 - testisuunnittelu, 2 - murtunut betoni, 3 - URS-laite, 4 - laite GPNS-4

Riisi. 9. Kaavio betonin testaamisesta rakenteissa rakenteen rivat lohkeamalla

yksittäinen arvo R i betonin lujuus testipaikalla määritetään betonin puristusjännitysten mukaan b ja arvot R i 0 .

Puristusjännitykset betonissa b Testijakson aikana vaikuttavat ominaisuudet määritetään rakenteen laskennalla ottaen huomioon osien todelliset mitat ja kuormien suuruus.

yksittäinen arvo R i 0 betonin lujuus alueella olettaen b=0 määritetään kaavalla

missä t g- kiviaineksen hienouden huomioon ottava korjauskerroin, joka on yhtä suuri: kiviaineksen enimmäishienokkuus on 20 mm tai vähemmän - 1, kun hienous on suurempi kuin 20-40 mm - 1,1;

R iy- betonin ehdollinen lujuus, joka määritetään aikataulun mukaisesti (kuva 10) epäsuoran indikaattorin keskiarvolla R

P i- jokaisen testipaikalla suoritetun haketuksen voima.

Ripaleikkausmenetelmällä testattaessa testialueella ei saa olla halkeamia, betonilastuja, painumaa tai kuoria, joiden korkeus (syvyys) on yli 5 mm. Osat tulee sijoittaa vyöhykkeelle, jossa käyttökuormituksen tai esijännitetyn raudoituksen puristusvoiman aiheuttamat rasitukset ovat vähiten.

Riisi. 10. Betonin ehdollisen lujuuden Riy riippuvuus lastun lujuudesta Pi

Ultraäänimenetelmä betonin lujuuden määrittämiseen. Periaate betonin lujuuden määrittämiseksi ultraäänimenetelmällä perustuu toiminnallisen suhteen olemassaoloon ultraäänivärähtelyn etenemisnopeuden ja betonin lujuuden välillä.

Ultraäänimenetelmää käytetään luokkien B7.5 - B35 (laadut M100-M400) betonin puristuslujuuden määrittämiseen.

Betonin lujuus rakenteissa määritetään kokeellisesti vahvistettujen kalibrointiriippuvuuksien mukaan "ultraäänen etenemisnopeus - betonin lujuus V=f(R)" tai "ultraäänen etenemisaika t- betonin lujuus t=f(R)". Menetelmän tarkkuusaste riippuu kalibrointikäyrän rakentamisen perusteellisuudesta.

Kalibrointikäyrä rakennetaan testikuutioiden luotaus- ja lujuustestien tietojen perusteella, jotka on valmistettu samasta koostumuksesta koostuvasta betonista, samalla tekniikalla, samalla kovettumistavalla kuin testattavat tuotteet tai rakenteet. Kalibrointiaikataulua laadittaessa on noudatettava GOST 17624-87:n ohjeita.

Betonin lujuuden määrittämiseksi ultraäänimenetelmällä käytetään laitteita: UKB-1, UKB-1M, UK-16P, "Concrete-22" jne.

Ultraäänimittaukset betonissa tehdään läpi- tai pintaluotauksella. Betonin testauskaavio on esitetty kuvassa. yksitoista.

Riisi. 11. Betonin ultraääniluotaustavat:a- testaussuunnitelma päästä päähän -luotausmenetelmällä; b- sama, pinnallinen kuuloisuus; YLÖS- ultraäänianturit

Mitattaessa ultraäänen etenemisaikaa läpiluotausmenetelmällä ultraäänimuuntimet asennetaan näytteen tai rakenteen vastakkaisille puolille.

Ultraääninopeus V, m / s, laskettuna kaavalla

missä t- ultraäänen leviämisaika, μs;

l- anturin asennuspisteiden välinen etäisyys (äänipohja), mm.

Kun ultraäänen etenemisaikaa mitataan pintaluotausmenetelmällä, näytteen tai rakenteen toiselle puolelle asennetaan ultraäänimuuntimet kaavion mukaisesti.

Ultraäänen etenemisajan mittausten lukumäärän kussakin näytteessä tulisi olla: läpiluotaukselle - 3, pintaluotaukselle - 4.

Kunkin näytteen ultraäänen etenemisajan mittaustuloksen yksittäisen tuloksen poikkeama tämän näytteen mittaustulosten aritmeettisesta keskiarvosta ei saa ylittää 2 %.

Ultraäänen etenemisajan mittaus ja betonin lujuuden määritys suoritetaan tämän tyyppisen laitteen passin (tekniset käyttöehdot) ja GOST 17624-87 -ohjeiden mukaisesti.

Käytännössä on usein tapauksia, joissa on tarpeen määrittää käytettävien rakenteiden betonin lujuus kalibrointitaulukon puuttuessa tai mahdotonta. Tässä tapauksessa betonin lujuuden määritys suoritetaan betonista valmistettujen rakenteiden alueilla yhden tyyppiselle karkealle kiviainekselle (yhden erän rakenteet). Ultraäänen etenemisnopeus V määritetään vähintään 10:llä tutkitun rakennusvyöhykkeen osuudella, joille määritetään keskiarvo v. Seuraavaksi merkitään alueet, joilla ultraäänen etenemisnopeus on maksimi V max ja minimi V min arvot sekä se osa, jossa nopeudella on arvo V n lähimpänä arvoa V, ja sitten jokaiselta määrätyltä alueelta porataan vähintään kaksi hylsyä, jotka määrittävät lujuusarvot näillä alueilla: R max, R min , R n vastaavasti. Betonin vahvuus R H määräytyy kaavan mukaan

R max /100. (5)

Kertoimet a 1 ja a 0 lasketaan kaavoilla

Määritettäessä betonin lujuutta rakenteesta otettujen näytteiden avulla on noudatettava GOST 28570-90:n ohjeita.

Kun ehto 10 % täyttyy, lujuus voidaan määrittää likimääräisesti: betonille lujuusluokissa B25 asti kaavan mukaan

missä MUTTA- kerroin määritetty testaamalla vähintään kolme rakenteista leikattua sydäntä.

Yli B25 lujuusluokkien betonille voidaan myös betonin lujuus arvioida toiminnassa olevissa rakenteissa vertailevalla menetelmällä ottaen lähtökohtana vahvimman lujuuden omaavan rakenteen ominaisuudet. Tässä tapauksessa

Rakenteiden, kuten palkit, poikkipalkit, pylväät, tulee soida poikittaissuunnassa, laatan - pienimmässä koossa (leveys tai paksuus) ja uritetun laatan - rivan paksuudessa.

Tämä menetelmä tarjoaa huolella testattuna luotettavimman tiedon betonin lujuudesta olemassa olevissa rakenteissa. Sen haittana on näytteiden valinnan ja testauksen monimutkaisuus.

Betonipäällysteen paksuuden ja raudoituksen sijainnin määrittäminen

Betonin suojakerroksen paksuuden ja raudoituksen sijainnin määrittämiseksi teräsbetonirakenteessa käytetään magneettisia, sähkömagneettisia menetelmiä standardin GOST 22904-93 mukaisesti tai siirto- ja ionisoivan säteilyn menetelmiä standardin GOST 17623-87 mukaisesti. rei'itysvaolla ja suorilla mittauksilla saatujen tulosten valikoiva tarkastus.

Säteilymenetelmillä tutkitaan pääsääntöisesti elementti- ja monoliittisten teräsbetonirakenteiden kuntoa ja laadunvalvontaa erityisen kriittisten rakennusten ja rakenteiden rakentamisen, käytön ja jälleenrakentamisen aikana.

Säteilymenetelmä perustuu kontrolloitujen rakenteiden läpivalaisuun ionisoivalla säteilyllä ja samalla tiedon saamiseen sen sisäisestä rakenteesta säteilymuuntimen avulla. Teräsbetonirakenteiden läpikuultavuus suoritetaan käyttämällä röntgenlaitteiden säteilyä, radioaktiivisten umpilähteiden säteilyä.

Säteilylaitteiden kuljetuksen, varastoinnin, asennuksen ja säädön suorittavat vain erikoistuneet organisaatiot, joilla on erityinen lupa näiden töiden suorittamiseen.

Magneettimenetelmä perustuu laitteen magneetti- tai sähkömagneettikentän vuorovaikutukseen teräsbetonirakenteen teräsraudoituksen kanssa. ankkuri rakentaa betonia varusteet

Betonin suojakerroksen paksuus ja raudoituksen sijainti teräsbetonirakenteessa määritetään laitteen lukemien ja rakenteiden ilmoitettujen ohjattujen parametrien välisen kokeellisesti vahvistetun suhteen perusteella.

Betoni suojaavan kerroksen paksuuden ja raudoituksen sijainnin määrittämiseksi nykyaikaisista laitteista, erityisesti ISM, IZS-10N (TU25-06.18-85.79). Laite IZS-10N mittaa betonin suojakerroksen paksuutta raudoituksen halkaisijan mukaan seuraavissa rajoissa:

• - raudoitustankojen halkaisijalla 4 - 10 mm, suojakerroksen paksuus - 5 - 30 mm;
• - raudoitustankojen halkaisijalla 12 - 32 mm, suojakerroksen paksuus - 10 - 60 mm.

Laite määrittää raudoitustankojen akselien ulokkeiden sijainnin betonipinnalla:

• - halkaisijat 12-32 mm - betonin suojakerroksen paksuus on enintään 60 mm;
• - halkaisijaltaan 4 - 12 mm - betonin suojakerroksen paksuus on enintään 30 mm.

Kun raudoitustankojen välinen etäisyys on alle 60 mm, IZS-tyyppisten laitteiden käyttö on epäkäytännöllistä.

Betonin suojakerroksen paksuus ja raudoituksen halkaisija määritetään seuraavassa järjestyksessä:

• - ennen testausta vertaa käytetyn laitteen teknisiä ominaisuuksia kontrolloidun teräsbetonirakenteen raudoituksen geometristen parametrien vastaaviin suunnitteluarvoihin (odotettuihin) arvoihin;
• - jos laitteen tekniset ominaisuudet eivät vastaa ohjatun rakenteen vahvistamisen parametreja, on tarpeen määrittää yksilöllinen kalibrointiriippuvuus GOST 22904-93:n mukaisesti.

Rakenteen ohjattujen osien lukumäärä ja sijainti määräytyvät riippuen:

• - käyttötarkoitus ja testausolosuhteet;
• - rakenteen suunnitteluratkaisun ominaisuudet;
• - rakenteen valmistus- tai pystytystekniikka, jossa otetaan huomioon raudoitustankojen kiinnitys;
• - rakenteen käyttöolosuhteet ottaen huomioon ulkoisen ympäristön aggressiivisuus.

Työskentely laitteen kanssa tulee suorittaa sen käyttöohjeiden mukaisesti. Rakenteen pinnan mittauspisteissä ei saa olla yli 3 mm korkeita ylivuotoja.

Kun betonin suojakerroksen paksuus on pienempi kuin käytetyn laitteen mittausraja, testit suoritetaan (10 ± 0,1) mm:n paksuisen tiivisteen läpi materiaalista, jolla ei ole magneettisia ominaisuuksia.

Betonipäällysteen todellinen paksuus määräytyy tässä tapauksessa mittaustulosten ja tämän vuorauksen paksuuden välisenä erona.

Tarkasteltaessa teräsraudoituksen sijaintia betonissa rakenteessa, jonka raudoituksen halkaisijasta ja sen sijainnin syvyydestä ei ole tietoa, määritetään raudoituksen sijoittelu ja mitataan sen halkaisija avaamalla rakenne.

Raudoitustangon halkaisijan likimääräistä määritystä varten raudoituksen sijainti määritetään ja kiinnitetään teräsbetonirakenteen pintaan IZS-10N-tyyppisellä laitteella.

Laitteen muuntaja asennetaan rakenteen pintaan ja useita betonin suojakerroksen paksuusarvoja määritetään laitteen asteikkojen avulla tai yksilöllisen kalibrointiriippuvuuden mukaan. PR jokaiselle raudoitustangon oletetulle halkaisijalle, jota voitaisiin käyttää tämän rakenteen vahvistamiseen.

Laitteen anturin ja rakenteen betonipinnan väliin asennetaan sopivan paksuinen tiiviste (esim. 10 mm), mitataan uudelleen ja määritetään etäisyys kullekin raudoitustangon odotetulle halkaisijalle.

Jokaisen raudoitustangon halkaisijan arvoja verrataan PR ja ( abs - e).

todellisena halkaisijana d ota arvo, jolla ehto täyttyy

[ PR -(abs - e)] min, (10)

missä abs- laitteen merkintä ottaen huomioon tiivisteen paksuus.

Kaavan indeksit tarkoittavat:

s- pitkittäisvahvistuksen askel;

R- poikittaisen vahvistuksen vaihe;

e- tiivisteen läsnäolo;

e- tiivisteen paksuus.

Mittaustulokset kirjataan päiväkirjaan, jonka muoto on esitetty taulukossa.

Mittaustulosten mukaisia ​​betonin suojakerroksen paksuuden todellisia arvoja ja teräsraudoituksen sijaintia rakenteessa verrataan näiden rakenteiden teknisessä dokumentaatiossa vahvistettuihin arvoihin.

Mittaustulokset laaditaan pöytäkirjaan, jonka tulee sisältää seuraavat tiedot:

• - testatun rakenteen nimi (sen symboli);
• - eräkoko ja valvottujen rakenteiden lukumäärä;
• - käytetyn laitteen tyyppi ja numero;
• - rakenteiden valvottujen osien lukumäärät ja kaavio niiden sijainnista rakenteessa;
• - valvotun rakenteen vahvistamisen geometristen parametrien suunnitteluarvot;
• - testien tulokset;
• - linkki testausmenetelmää säätelevään ohje-normatiiviseen asiakirjaan.

Lomake teräsbetonirakenteiden suojakerroksen paksuuden mittaustulosten kirjaamiseen

Vahvistuksen lujuusominaisuuksien määrittäminen

Vahingoittumattoman raudoituksen mitoituskestävyys voidaan ottaa suunnittelutietojen tai teräsbetonirakenteiden suunnittelustandardien mukaan.

• - sileälle vahvistukselle - 225 MPa (luokka A-I);
• - vahvistamiseen profiililla, jonka harjanteet muodostavat helix-kuvion, - 280 MPa (luokka A-II);
• - jaksollisen profiilin vahvistamiseen, jonka harjanteet muodostavat kalanruotokuvion, - 355 MPa (luokka A-III).

Valssattujen profiilien jäykkä raudoitus otetaan huomioon, kun mitoitusvastus veto-, puristus- ja taivutusvastus on 210 MPa.

Tarvittavien asiakirjojen ja tietojen puuttuessa vahviketerästen luokka määritetään testaamalla rakenteesta leikattuja näytteitä vertaamalla myötörajaa, vetolujuutta ja suhteellista murtovenymää GOST 380-94:n tietoihin.

Raudoitustankojen sijainti, lukumäärä ja halkaisija määritetään joko avaamalla ja suorilla mittauksilla tai käyttämällä magneettisia tai radiografisia menetelmiä (GOST 22904-93 ja GOST 17625-83 mukaisesti).

Vaurioituneiden rakenteiden teräksen mekaanisten ominaisuuksien määrittämiseksi on suositeltavaa käyttää seuraavia menetelmiä:

• - rakenneosista leikattujen standardinäytteiden testaus GOST 7564-73* ohjeiden mukaisesti;
• - metallin pintakerroksen kovuustestit GOST 18835-73, GOST 9012-59* ja GOST 9013-59* ohjeiden mukaisesti.

Näyteaihiot vaurioituneista elementeistä on suositeltavaa leikata paikoista, jotka eivät ole saaneet plastisia muodonmuutoksia vaurioiden aikana ja joiden lujuus ja vakaus varmistetaan leikkaamisen jälkeen.

Näytteille aihioita valittaessa rakenneosat jaetaan 10-15 samantyyppisiin ehdollisiin eriin. rakenneosat: ristikot, palkit, pilarit jne.

Kaikki aihiot on merkittävä paikoilleen, joista ne on otettu, ja merkit on merkitty rakenteiden tarkastelumateriaaliin liitetyissä kaavioissa.

Teräksen mekaanisten ominaisuuksien ominaisuudet - myötöraja t, vetolujuus ja murtovenymä saadaan näytteiden vetotestauksella GOST 1497-84 * mukaisesti.

Teräsrakenteiden mitoituskestävyydet määritetään jakamalla myötörajan keskiarvo materiaalin varmuuskertoimella m = 1,05 tai tilapäisvastus varmuuskertoimella = 1,05. Tässä tapauksessa pienin arvoista otetaan suunnitteluvastuksena R t, R, jotka löytyvät vastaavasti m:lle ja.

Määritettäessä metallin mekaanisia ominaisuuksia pintakerroksen kovuuden perusteella, on suositeltavaa käyttää kannettavia kannettavia laitteita: Poldi-Hutt, Bauman, VPI-2, VPI-Zk jne.

Kovuuskokeessa saadut tiedot muunnetaan metallin mekaanisten ominaisuuksien ominaisuuksiksi empiirisen kaavan mukaisesti. Joten Brinell-kovuuden ja metallin vetolujuuden välinen suhde määritetään kaavalla

3,5H b ,

missä H- Brinell-kovuus.

Paljastuneita raudoituksen todellisia ominaisuuksia verrataan SNiP 2.03.01-84* ja SNiP 2.03.04-84* vaatimuksiin ja tämän perusteella annetaan arvio raudoituksen käyttökelpoisuudesta.

Betonin lujuuden määritys laboratoriokokein

Olemassa olevien rakenteiden betonin lujuuden laboratoriomääritys tehdään testaamalla näistä rakenteista otettuja näytteitä.

Näytteenotto suoritetaan leikkaamalla halkaisijaltaan 50-150 mm hylsyjä paikoista, joissa elementin heikkeneminen ei merkittävästi vaikuta rakenteiden kantokykyyn. Tämä menetelmä antaa luotettavimman tiedon betonin lujuudesta olemassa olevissa rakenteissa. Sen haittana on näytteiden valinnan ja käsittelyn monimutkaisuus.

Betoni- ja teräsbetonirakenteista otettujen näytteiden lujuutta määritettäessä on noudatettava GOST 28570-90:n ohjeita.

Menetelmän ydin on mitata minimivoimat, jotka tuhoavat rakenteesta porattuja tai sahattuja betoninäytteitä niiden staattisen kuormituksen alaisena tasaisella kuorman kasvunopeudella.

Näytteiden muodon ja nimellismittojen on betonitestauksen tyypistä riippuen oltava GOST 10180-90:n mukaisia.

Puristuslujuutta määritettäessä saa käyttää halkaisijaltaan 44-150 mm halkaisijaltaan 0,8-2 halkaisijaltaan halkaisijaltaan 0,4-2 halkaisijaltaan halkaisijaltaan halkaisijaltaan halkaisijaltaan halkaisijaltaan sylintereitä ja lujuutta määritettäessä halkaisijaltaan 1,0-4 halkaisijaa. aksiaalisessa venydessä.

Kaikentyyppisten testien pohjaksi otetaan näyte, jonka työosan koko on 150150 mm.

Betonin näytteenottopaikat tulee osoittaa rakenteiden silmämääräisen tarkastuksen jälkeen niiden jännitystilasta riippuen ottaen huomioon niiden kantokyvyn pienin mahdollinen lasku. Näytteitä suositellaan ottamaan paikoista, jotka ovat kaukana rakenteiden liitoskohdista ja reunoista.

Näytteenoton jälkeen näytteenottopaikat tulee tiivistää hienorakeisella betonilla tai betonilla, josta rakenteet on valmistettu.

Betoninäytteiden poraus- tai sahauspaikat tulee valita paikoista, joissa ei ole raudoitusta.

Näytteiden poraamiseen betonirakenteista, porakoneet tyyppi IE 1806 standardin TU 22-5774 mukaan leikkuutyökalulla, joka on rengasmaisten timanttiporien muodossa SKA tyyppiä TU 2-037-624, GOST 24638-85*E tai kovametallipäätyporaa GOST 11108-70 mukaisesti.

Näytteiden sahaukseen betonirakenteista, URB-175-tyyppiset sahakoneet TU 34-13-10500 tai URB-300 TU 34-13-10910 mukaan AOK-tyyppisten timanttilaikkojen leikkaustyökalulla GOST 10110-87E tai TU 2-037-415 mukaan.

On sallittua käyttää muita laitteita ja työkaluja näytteiden valmistamiseksi betonirakenteista, jotka varmistavat GOST 10180-90:n vaatimukset täyttävien näytteiden tuotannon.

Näytteiden testaus puristus- ja jännitystyypeille sekä testaus- ja kuormituskaavion valinta suoritetaan GOST 10180-90:n mukaisesti.

Puristustestattujen näytteiden tukipinnat, mikäli niiden poikkeamat puristuslevyn pinnasta ovat yli 0,1 mm, on korjattava levittämällä tasoitusmassaa. Tyypillisesti tulee käyttää sementtitahnaa, sementti-hiekkalaastia tai epoksikoostumuksia.

Tasoitusainekerroksen paksuus näytteessä saa olla enintään 5 mm.

Testatun näytteen betonin lujuus, jonka tarkkuus on 0,1 MPa puristuskokeissa ja 0,01 MPa tarkkuudella vetokokeissa, lasketaan kaavoilla:

puristamiseen;

aksiaalista jännitystä varten;

vetotaivutus,

MUTTA- näytteen työskentelyosan pinta-ala, mm 2;

a, b, l- vastaavasti prisman poikkileikkauksen leveys ja korkeus sekä tukien välinen etäisyys testattaessa näytteitä vetotaivutuksen varalta, mm.

Testatun näytteen betonin lujuuden saattamiseksi peruskokoisen ja -muotoisen näytteen betonin lujuuteen lasketaan osoitetuilla kaavoilla saatu lujuus uudelleen kaavojen mukaisesti:

puristamiseen;

aksiaalista jännitystä varten;

vetolujuus halkaisun aikana;

vetotaivutus,

jossa 1 ja 2 - kertoimet, joissa otetaan huomioon sylinterin korkeuden suhde sen halkaisijaan, otettuna puristustesteissä taulukon mukaisesti, vetokokeissa halkaisun aikana taulukon mukaisesti. ja yhtä suuri kuin yksi erimuotoisille näytteille;

Mittakaavatekijät, jotka ottavat huomioon testattujen näytteiden poikkileikkauksen muodon ja mitat, määritetään kokeellisesti standardin GOST 10180-90 mukaisesti.

Testausselosteessa on oltava näytteenottopöytäkirja, näytteiden testitulokset ja asianmukainen viittaus standardeihin, joiden mukaisesti testi suoritettiin.