Risti vertikaalsed traksid terasest katusefermidel. Vertikaalsed traksid hoonete jäikuse tagamiseks. Kommunikatsioonisüsteemid tööstushoonetele

Metallraam koosneb paljudest kandvatest elementidest (sõrestik, raam, sambad, talad, põikpuud), mis peavad olema üksteisega "ühendatud", et säilitada kokkusurutud elementide stabiilsus, jäikus ja kogu konstruktsiooni geomeetriline muutumatus. hoone. Raami konstruktsioonielementide ühendamiseks kasutatakse metallist sidemed... Nad võtavad vastu põhilised piki- ja külgkoormused ning kannavad need vundamendile. Metallklambrid jaotavad koormused ühtlaselt ka fermide ja raamiraamide vahel, et säilitada üldine stabiilsus. Nende oluline eesmärk on vastupanu horisontaalsetele koormustele, s.t. tuulekoormused.

Saratovi veehoidla valmistab sidemeid kuumvaltsitud sektsioonnurkadest, painutatud nurkadest, painutatud kujuga torudest, kuumvaltsitud torudest, ümmargustest torudest, kuumvaltsitud ja painutatud kanalitest ning I-taladest. Kasutatava metalli kogumass peaks olema ligikaudu 10% ehitusmetallkonstruktsiooni kogumassist.

Peamised sidemeid ühendavad elemendid on sõrestikud ja sambad.

Veergmetallist lipsud

Kolonniühendused tagavad hoone metallkonstruktsiooni külgstabiilsuse ja selle ruumilise muutumatuse. Veergude ja postituste ühendused on vertikaalne metallkonstruktsioonid ja struktuurilt on vaheseinad või kettad, mis moodustavad pikiraamide süsteemi. Kõvaketaste eesmärk on kinnitada veerud hoone vundamendi külge. Vaheseinad ühendavad veerud horisontaalselt. Vaheseinad on pikisuunalised talad, näiteks põrandaplaadid, kraanatalad.

Veergude ühenduste sees on ülemise astme ühendused ja veergude alumise astme ühendused... Ülemise astme sidemed asuvad kraana talade kohal, alumise astme sidemed on vastavalt talade all. Kahe astme koormuste peamised funktsionaalsed eesmärgid on võimalus viia tuulekoormus hoone lõppu ülemiselt astmelt läbi alumise astme risttalade kraana taladele. Ülemised ja alumised traksid aitavad ka konstruktsiooni ümberkukkumisel paigaldamise ajal vältida. Samuti viivad alumise astme ühendused koormused kraanade pikipidurdusest kraana taladele, mis tagab veergude kraanaosa stabiilsuse. Põhimõtteliselt kasutatakse hoone metallkonstruktsioonide püstitamisel alumiste astmete ühendusi.

Veergude vaheliste vertikaalsete ühenduste skeem

Metallist puntrasidemed

Hoone või rajatise konstruktsioonile ruumilise jäikuse andmiseks ühendatakse metallist sõrestikke ka sidemetega. Fermilink on ruumiline üksus, mille külge on kinnitatud külgmised sõrestikud. Ülemine ja alumine akord külgnevad fermid on ühendatud horisontaalsed sõrestikühendused ja mööda võreposte - vertikaalsed sõrestikühendused.

Horisontaalsed puntrasidemed mööda alumist ja ülemist akordi

Fermide horisontaalsed sidemed on samuti pikisuunalised ja põikisuunalised.

Fermide alumised akordid on ühendatud põiksuunaliste ja pikisuunaliste horisontaalsete sidemetega: esimesed fikseerivad vertikaalsed sidemed ja venitusarmid, vähendades seeläbi fermide akordide vibratsiooni taset; viimased on pikisuunaliste poolpuitpostide ülemiste otste toed ja jaotavad koormused ühtlaselt külgnevatele raamidele.

Fermide ülemised akordid on ühendatud horisontaalsete ristklambritega tugipostide või nurkade kujul, et säilitada sõrestike kavandatud asend. Ristsidemed ühendavad sõrestiku ülemised akordid ühtseks süsteemiks ja muutuvad "sulgemisnäoks". Vaheseinad lihtsalt takistavad fermide nihkumist ja horisontaalsed põikfermid / sidemed takistavad vahetükkide nihkumist.

Fermide vertikaalsed sidemed on vajalikud hoone või rajatise püstitamisel. Neid nimetatakse sageli montaažilinkideks. Vertikaalsed traksid aitavad säilitada sõrestike stabiilsust, kuna nende raskuskese on nihutatud tugede kohale. Koos vahefermidega moodustavad need hoone otstes ruumiliselt jäiga ploki. Struktuurselt on sõrestike vertikaalsed sõrestikud tugidest ja sõrestikest koosnevad kettad, mis paiknevad sõrestikusõrestike riiulite vahel kogu hoone pikkuses.

Veergude ja fermide vertikaalsed lingid

Terasraamiga metallist lipsukonstruktsioonid

Disaini järgi on metallvõlakirjad ka:

ristsidemed, kui lingielemendid ristuvad ja ühenduvad keskel

nurgasidemed, mis asuvad mitmes osas järjest; kasutatakse peamiselt madala kaliibriga raamide ehitamiseks

U-kujuliste raamide (avadega) portaalilinkidel on suur pind

Peamine metallist sidemete ühendamise tüüp on poltidega, kuna seda tüüpi kinnitus on paigaldamise ajal kõige tõhusam, usaldusväärsem ja mugavam.

Saratovi veehoidla spetsialistid projekteerivad ja toodavad metallist sidemeid mis tahes profiilist vastavalt materjali füüsikaliste ja keemiliste omaduste mehaanilistele nõuetele, sõltuvalt tehnilistest ja töötingimustest.

Teie hoone või konstruktsiooni metallraami töökindlus, stabiilsus ja jäikus sõltub suuresti metallist sidemete kvaliteetsest valmistamisest.

Kuidas tellida metallist sidemete tootmist Saratovi veehoidlas?

Meie toodangu metallkonstruktsioonide maksumuse arvutamiseks saate:

• võtke meiega ühendust telefoni teel 8-800-555-9480
• kirjutada e-posti tehnilised nõuded metallkonstruktsioonidele
• kasutage vormi "", märkige kontaktandmed ja meie spetsialist võtab teiega ühendust

Tehase spetsialistid pakuvad kõikehõlmavaid teenuseid:

• tehnilised uuringud operatsioonikohas
• nafta- ja gaasiseadmete projekteerimine
• erinevate metallkonstruktsioonide tootmine ja paigaldamine

Vertikaalsed mõõtmed

H o ≥ H 1 + H 2;

H2 ≥ H k + f + d;

d = 100 mm;

Kolonn täiskõrgus

Laterna mõõtmed:

· H f = 3150 mm.

Horisontaalsed mõõtmed

< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

< h в = 450 мм.

kus B 1 = 300 mm ligikaudu. 1

·

< h н = 1000 мм.

-

- laternate ühendused;

- poolpuidust ühendused.

3.

Raami koormuste kogumine.

3.1.1.

Koormused kraanatalale.

Kraanatala, mille laius on 12 m, kahele kraanale, mille tõstevõime on Q = 32/5 tonni.Kraanade töörežiim on 5K. Hoone laius on 30 m. Tala C255 materjal: R y = 250 MPa = 24 kN / cm 2 (paksusega t≤ 20 mm); R s = 14 kN / cm2.

Kraana puhul Q = 32/5 t keskmise töörežiimiga vastavalt rakendusele. 1 ratta suurim vertikaalne jõud F k n = 280 kN; käru kaal G T = 85kN; kraana rööpa tüüp - KR -70.

Keskmise koormusega kraanade puhul külgmine horisontaalne jõud rattale, painduva kraana vedrustusega kraanadele:

T n = 0,05 * (Q + GT) / n umbes = 0,05 (314+ 85) / 2 = 9,97 kN,

kus Q on kraana nimitõstevõime, kN; G t - pöördvankri kaal, kN; n umbes - rataste arv kraana ühel küljel.

Kraanaratta jõudude arvutatud väärtused:

F k = γ f * k 1 * F k n = 1,1 * 1 * 280 = 308 kN;

T k = γ f * k 2 * T n = 1,1 * 1 * 9,97 = 10,97 kN,

kus γ f = 1,1 on kraana koormuse usaldusväärsuse tegur;

k 1, k 2 = 1 - dünaamika koefitsiendid, võttes arvesse koormuse põrutavat iseloomu, kui kraana liigub mööda ebaühtlast rada ja rööpaühendusi, tabel. 15.1.

tabel

Laadimisnumber	Koormused ja jõudude kombinatsioonid		Ψ 2	Riiuliosad
1 - 1	2 - 2	3 - 3	4 - 4
M	N	Q	M	N	M	N	M	N	Q
	Pidev			-64,2	-53,5	-1,4	-56,55	-177	-6	-177	+28,9	-368	-1,4
	Lumine			-67,7	-129,9	-3,7	-48,4	-129,6	-16	-129,6	+41,5	-129,6	-3,7
0,9	-60,9	-116,6	-3,3	-43,6	-116,6	-14,4	-116,6	+37,4	-116,6	-3,3
	D max	vasakul sambal			+29,5		-34,1	+208,8		-464,2	-897	+75,2	-897	-33,4
0,9	+26,5		-30,7	+188		-417,8	-807,3	+67,7	-807,3	-30,1
3 *	paremal sambal			-99,8		-31,2	+63,8		-100,4	-219	+253,8	-219	-21,9
0,9	-90		-28,1	+57,4		-90,4	-197,1	+228,4	-197,1	-19,7
	T	vasakul sambal			± 8,7		± 16,2	± 76,4		± 76,4		± 186		± 16,2
0,9	± 7,8		± 14,6	± 68,8		± 68,8		± 167,4		± 14,6
4 *	paremal sambal			± 60,5		± 9,2	± 12		± 12		± 133,3		± 9
0,9	± 54,5		± 8,3	± 10,8		± 10,8		± 120		± 8,1
	Tuul	vasakule			± 94,2		+5,8	+43,5		+43,5		-344		+35,1
0,9	± 84,8		+5,2	+39,1		+39,1		-309,6		+31,6
5 *	paremal			-102,5		-5,5	-39		-39		+328		-34,8
0,9	-92,2		-5	-35,1		-35,1		+295,2		-31,3
	+ M max N resp.	Ψ 2 = 1	Koormuste arv	-	1,3,4	-	1, 5 *
jõupingutusi		-	-	-	+229	-177	-	-	+787	-1760
Ψ 2 = 0,9	Koormuste arv	-	1, 3, 4, 5	-	1, 2, 3 * , 4, 5 *
jõupingutusi		-	-	-	+239	-177	-	-	+757	-682
	-M ma N resp.	Ψ 2 = 1	Koormuste arv	1, 2	1, 2	1, 3, 4	1, 5
jõupingutusi		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-315	-368
Ψ 2 = 0,9	Koormuste arv	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	1, 3, 4 (-), 5
jõupingutusi		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-542	-1101	-380	-1175
	N ma + M resp.	Ψ 2 = 1	Koormuste arv	-	-	-	1, 3, 4
jõupingutusi		-	-	-	-	-	-	-	+264	-1265
Ψ 2 = 0,9	Koormuste arv	-	-	-	1, 2, 3, 4, 5 *
jõupingutusi		-	-	-	-	-	-	-	+597	-1292
	N mi -M resp.	Ψ 2 = 1	Koormuste arv	1, 2	1, 2	1, 3, 4	-
jõupingutusi		-131,9	-183,1		-105	-306,6	-547	-1074	-	-
Ψ 2 = 0,9	Koormuste arv	1, 2, 3 * , 4, 5 *	1, 2, 5 *	1, 2, 3, 4, 5 *	-
jõupingutusi		-315,1	-170,1	-52,3	-135	-294	-472	-1101	-	-
	N mi -M resp.	Ψ 2 = 1	Koormuste arv								1, 5 *
jõupingutusi	+324	-368
	N mi + M resp.	Ψ 2 = 0,9	Koormuste arv	1, 5
jõupingutusi	-315	-368
	Q ma	Ψ 2 = 0,9	Koormuste arv								1, 2, 3, 4, 5 *
jõupingutusi			-89

3.4. Tööstushoone astmelise samba arvutamine.

3.4.1. Esialgsed andmed:

Risti ja samba konjugatsioon - jäik;

Kujundusjõud on näidatud tabelis,

Veeru ülaosa jaoks

jaos 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;

jaos 2-2: М = -147 kNm.

Veeru põhja jaoks

N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (väljavoolu hetk koormab kraana haru);

N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (väljavoolu hetk koormab välimist haru);

Q max = 89 kN.

I veeru ülemise ja alumise osa jäikuse suhe in / I n = 1/5;

kolonni materjal - terasklass C235, vundamendibetoon klassist B10;

koormuse ohutegur γ n = 0,95.

Välisharu alus.

Plaadi nõutav pindala:

A pl.tr = N b2 / Rf = 1205 / 0,54 = 2232 cm2;

Rf = γRb ≈ 1,2 * 0,45 = 0,54 kN / cm 2; R b = 0,45 kN / cm 2 (betoon B7.5) tabel. 8.4 ..

Kujunduslikel põhjustel peaks plaadi c 2 üleulatuvus olema vähemalt 4 cm.

Siis B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2 * 4 = 53 cm, võtame B = 55 cm;

L tr = ruut tr / B = 2232/55 = 40,6 cm, võtame L = 45 cm;

A pl. = 45 * 55 = 2475 cm 2> Ruut tr = 2232 cm 2.

Keskmine pinge betooni all plaadi all:

σ f = N b2 / A pl. = 1205/2475 = 0,49 kN / cm2.

Läbikäikude sümmeetrilise paigutuse tingimustest haru raskuskeskme suhtes on lagendiku vaheline kaugus võrdne:

2 (b f + t w - z o) = 2 * (15 + 1,4 - 4,2) = 24,4 cm; läbimõõduga 12 mm paksusega 1 = (45 - 24,4 - 2 * 1,2) / 2 = 9,1 cm.

· Määrake paindemomendid plaadi üksikutes osades:

1. jagu(konsooli üleulatuvus c = c 1 = 9,1 cm):

M 1 = σ f s 1 2/2 = 0,49 * 9,1 2/2 = 20 kNcm;

2. jagu(konsooli üleulatus c = c 2 = 5 cm):

M 2 = 0,82 * 5 2/2 = 10,3 kNcm;

3. jagu(plaat toetatud neljale küljele): b / a = 52,3 / 18 = 2,9> 2, α = 0,125):

M 3 = ασ f a 2 = 0,125 * 0,49 * 15 2 = 13,8 kNcm;

4. jagu(plaat toetatud neljale küljele):

M 4 = ασ f a 2 = 0,125 * 0,82 * 8,9 2 = 8,12 kNcm.

Arvutamiseks aktsepteerime M max = M 1 = 20 kNcm.

· Plaadi vajalik paksus:

t pl = √6M max γ n / R y = √6 * 20 * 0,95 / 20,5 = 2,4 cm,

kus R y = 205 MPa = 20,5 kN / cm 2 terasel Vst3kp2 paksusega 21 - 40 mm.

Võtame t pl = 26 mm (2 mm - freesimisvaru).

Traaversi kõrgus määratakse traaversi kinnitamiseks kolonni haru külge õmbluse asetamise tingimuse järgi. Turvalisuse huvides kanname kogu haru jõupingutused traaversile läbi nelja filee -keevisõmbluse. Poolautomaatne keevitamine juhtmega Sv - 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Vajaliku õmbluse pikkuse määravad:

l w .tr = N в2 γ n / 4k f (βR w γ w) min γ = 1205 * 0,95 / 4 * 0,8 * 17 = 21 cm;

ma w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.

Me aktsepteerime h tr = 30cm.

Ristpea tugevuse kontrollimine toimub samamoodi nagu tsentraalselt kokkusurutud kolonni puhul.

Ankurpoltide arvutamine kraanaharu kinnitamiseks (N min = 368 kN; M = 324 kNm).

Pingutus ankrupoltides: F a = (M-N y 2) / h o = (32400-368 * 56) / 145,8 = 81 kN.

Terasest poltide nõutav ristlõikepindala Vst3kp2: R VA = 18,5 kN / cm 2;

A v.tr = F a γ n / R VA = 81 * 0,95 / 18,5 = 4,2 cm 2;

Võtame 2 polti d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm 2. Välise jala ankrupoltides on jõud väiksem. Kujunduslikel põhjustel aktsepteerime samu polte.

3.5. Sõrestiku sõrestiku arvutamine ja kujundus.

Esialgsed andmed.

Sõrestikuvardade materjal on terasetüüp C245 R = 240 MPa = 24 kN / cm 2 (t ≤ 20 mm), käepidemete materjal on C255 R = 240 MPa = 24 kN / cm 2 (t ≤ 20 mm) ;

Sõrestiku elemendid on valmistatud nurkadest.

Kattekihi koormus (välja arvatud laterna kaal):

g cr '= g cr - γ g g taust' = 1,76 - 1,05 * 10 = 1,6 kN / m 2.

Vastupidiselt raami arvutamisele võetakse laterna massi arvesse kohtades, kus latern tegelikult sõrestikule toetub.

Laternaraami mass laterna g horisontaalse projektsiooni pindalaühiku kohta '= 0,1 kN / m 2.

Külgseina ja klaaside mass seina pikkuse ühiku kohta g b.st = 2 kN / m;

d-disainkõrgus, võetakse akordide telgede vaheline kaugus (2250-180 = 2,07 m)

Sõlmejõud (a):

F 1 = F 2 = g cr 'Bd = 1,6 * 6 * 2 = 19,2 kN;

F 3 = g cr 'Bd + (g taust' 0,5d + g b.st) B = 1,6 * 6 * 2 + (0,1 * 0,5 * 2 + 2) * 6 = 21,3 kN;

F 4 = g kr 'B (0,5d + d) + g taust' B (0,5d + d) = 1,6 * 6 * (0,5 * 2 + 2) + 0,1 * 6 * (0,5 * 2 + 2) = 30,6 kN.

Toetusreaktsioonid :. F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4/2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6 / 2 = 75 kN.

S = S g m = 1,8 m.

Sõlmejõud:

Lumekoormuse 1. variant (b)

F 1s = F 2s = 1,8 * 6 * 2 * 1,13 = 24,4 kN;

F 3s = 1,8 * 6 * 2 * (0,8 + 1,13) / 2 = 20,8 kN;

F 4s = 1,8 * 6 * (2 * 0,5 + 2) * 0,8 = 25,9 kN.

Toetusreaktsioonid :. F As = F 1s + F 2s + F 3s + F 4s / 2 = 2 * 24,2 + 20,8 + 25,9 / 2 = 82,5 kN.

Lumekoormuse teine ​​variant (c)

F 1 s '= 1,8 * 6 * 2 = 21,6 kN;

F 2 s '= 1,8 * 6 * 2 * 1,7 = 36,7 kN;

F 3 s '= 1,8 * 6 * 2/2 * 1,7 = 18,4 kN;

Toetusreaktsioonid :. F 'As = F 1 s' + F 2 s ' + F 3 s' = 21,6 + 36,7 + 18,4 = 76,7 kN.

Koormus raammomentidest (vt tabel) (g).

Esimene kombinatsioon

(kombinatsioon 1, 2, 3 *, 4, 5 *): M 1 max = -315 kNm; kombineeritud (1, 2, 3, 4 *, 5):

M 2sootv = -238 kNm.

Teine kombinatsioon (välja arvatud lumekoormus):

Ml = -315 - ( - 60,9) = - 254 kNm; M 2sootv = -238 - ( - 60,9) = - 177 kNm.

Õmbluste arvutamine.

KASUTATUD KIRJANDUSE LOETELU.

1. Metallkonstruktsioonid. toim. Yu.I. Kudishina Moskva, toim. c. "Akadeemia", 2008

2. Metallkonstruktsioonid. Õpik ülikoolidele / Toim. E.I. Belenya. - 6. väljaanne. Moskva: Stroyizdat, 1986.560 lk.

3. Näiteid metallkonstruktsioonide arvutamisest. Toimetanud A.P. Mandrikov. - 2. väljaanne. Moskva: Stroyizdat, 1991.431 lk.

4. SNiP II-23-81 * (1990). Teraskonstruktsioonid. - M. TsITP Gosstroy NSVL, 1991 .-- 94 lk.

5. SNiP 2.01.07-85. Koormused ja mõjud. - M. TsITP Gosstroy NSVL, 1989. - 36 lk.

6. SNiP 2.01.07-85 *. Lisad, jaotis 10. Painded ja nihked. - M. TsITP Gosstroy NSVL, 1989 .-- 7 lk.

7. Metallkonstruktsioonid. Õpik ülikoolidele / Toim. V.K. Faibishenko. - M.: Stroyizdat, 1984.336 lk.

8. GOST 24379.0 - 80. Vundamendi poldid.

9. Metoodilised juhised kursuseprojektidele "Metallkonstruktsioonid" Morozov 2007.

10. Tööstushoonete metallkonstruktsioonide projekteerimine. Ed. A.I. Aktuganov 2005

Vertikaalsed mõõtmed

Alustame ühekorruselise tööstushoone raami projekteerimist, valides struktuurskeemi ja selle paigutuse. Hoone kõrgus põrandatasapinnast hoone fermi põhjani H o:

H o ≥ H 1 + H 2;

kus H 1 on kaugus põranda tasemest kraana rööpa pea külge vastavalt ülesandele H 1 = 16 m;

Н 2 on kaugus kraana rööpa otsast katte ehituskonstruktsioonide põhjani, mis arvutatakse järgmise valemi abil:

H2 ≥ H k + f + d;

kus H kuni - kraana kõrgus; H k = 2750 mm u. 1

f on suurus, mis võtab arvesse teekatte konstruktsiooni läbipainde olenevalt laiusest, f = 300 mm;

d - vahe kraana käru ülemise punkti ja ehituskonstruktsiooni vahel,

d = 100 mm;

Н 2 = 2750 +300 +100 = 3150 mm, see on lubatud - 3200 mm (kuna Н 2 võetakse 200 mm kordajana)

H о ≥ Н 1 + Н 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, aktsepteeritud - 19200 mm (kuna Н 2 võetakse 600 mm kordajana)

Veeru ülemine kõrgus:

H c = (h b + h p) + H 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., Lõpetame suuruse pärast kraana tala arvutamist.

Kolonni alumise osa kõrgus, kui kolonni alust süvendatakse 1000 mm põrandast allapoole

H n = H umbes - H b + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.

Kolonn täiskõrgus

H = H + H n = 4820+ 15380 = 20200 mm.

Laterna mõõtmed:

Võtame vastu 12 m laiuse katuseakna, mille klaaspakett on ühes astmes kõrgusega 1250 mm, külgkõrgus 800 mm ja karniis 450 mm.

N fnl. = 1750 +800 +450 = 3000 mm.

· H f = 3150 mm.

Hoone raami struktuuriskeem on näidatud joonisel:

Horisontaalsed mõõtmed

Kuna veergude vahe on 12 m, on kandevõime 32/5 t, hoone kõrgus< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.

H in = a + 200 = 250 + 200 = 450 mm

H minutis = Н tolli / 12 = 4820/12 = 402 mm< h в = 450 мм.

Määrame koguse väärtuse l 1:

L 1 ≥ B 1 + (h in - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.

kus B 1 = 300 mm ligikaudu. 1

Me aktsepteerime l 1 = 750 mm (250 mm kordaja).

Veeru alumise sektsiooni laius:

· h n = l 1 + a = 750 + 250 = 1000 mm.

H n min = N n / 20 = 15380/20 = 769 mm< h н = 1000 мм.

Määrame veeru ülemise osa lõigu tahke I -talaks, alumise - tahkeks.

Tootmishoone teraskarkassi sidemed

Raami ruumiline jäikus ning raami ja selle üksikute elementide stabiilsus on tagatud ühendussüsteemi loomisega:

Ühendused veergude vahel (kraanatala all ja kohal), mis on vajalikud veergude stabiilsuse tagamiseks raamide tasapindadelt, mööda hoonet toimivate koormuste (tuul, temperatuur) tajumine ja ülekandmine vundamentide külge ja sammaste kinnitamine paigaldamise ajal;

- sidemed sõrestike vahel: a) horisontaalsed ristsidemed piki sõrestike alumisi rihmasid, võttes koormuse hoone otsa mõjutavast tuulest; b) horisontaalsed pikisuunalised sidemed piki sõrestike alumisi vööd; c) horisontaalsed ristsidemed piki sõrestike ülemisi vööd; d) vertikaalsed sidemed põllumajandusettevõtete vahel;

- laternate ühendused;

- poolpuidust ühendused.

3. Arvutuslik ja konstruktiivne osa.

Raami koormuste kogumine.

3.1.1. Ristraami kujundusskeem.

Astmeliste veergude geomeetriliste telgedeks peetakse jooni, mis läbivad veeru ülemise ja alumise osa raskuskeskmeid. Raskuskeskmete mittevastavus annab ekstsentrilisuse "e 0", mis arvutatakse:

e 0 = 0,5 * (h n - h in) = 0,5 * (1000-450) = 0,275 m

Farmide lingid on mõeldud:

- OPZ -raami üldise ruumilise jäikuse ja geomeetrilise muutumatuse loomine (kohusetundlikult koos veergude ühendustega);

- fermide kokkusurutud elementide stabiilsuse tagamine tala tasapinnalt, vähendades nende arvutatud pikkust;

- horisontaalsete koormuste tajumine üksikutel raamidel ( põiki pidurduskraanade kärud) ja nende ümberjaotamine kogu lameda raami raamide süsteemile;

- tajumine ja (häbi ühenduste kaudu veergude kaudu) edastamine mõne alusele pikisuunaline horisontaalsed koormused turbiinisaali konstruktsioonidele (hoone otsa mõjutavad tuulekoormused ja kraana koormused);

- fermide paigaldamise mugavuse tagamine.

Farmide lingid on jagatud järgmisteks osadeks:

─ horisontaalne;

─ vertikaalne.

Horisontaalsed sidemed asuvad fermide ülemise ja alumise vöö tasapinnal.

Kogu hoones paiknevaid horisontaalseid sidemeid nimetatakse põiki, ja mööda - pikisuunaline.

Lingid fermide ülemistel vöödel

Lingid fermide alumistel vöödel

Talu vertikaalsed lingid

Risti horisontaalsed sidemed fermide ülemise ja alumise akordi tasapinnal koos fermide vaheliste vertikaalsete sidemetega paigaldatakse need hoone otstesse ja selle keskossa, kus vertikaalsed sidemed paiknevad piki sambaid.

Nad loovad jäigad ruumilised talad hoone otstesse ja selle keskele.

Hoone otstes paiknevad ruumilised talad on ette nähtud fachwerki otsat mõjutavale tuulekoormusele ja viivad selle üle sammaste, kraana talade ja edasi vundamendi külge.

Vastasel juhul nimetatakse neid tuuleühendused.

2. Katusefermide ülemise akordi elemendid on kokku surutud ja võivad sõrestiku tasapinnalt stabiilsuse kaotada.

Ristisidemed piki sõrestike ülemisi akorde koos vahetükkidega kindlustavad fermide sõlmede liikumise hoone pikitelje suunas ja tagavad ülemise akordi stabiilsuse fermide tasapinnast.

Pikisuunalised traksid (vahetükid) vähendage fermide ülemise akordi hinnangulist pikkust, kui need ise on nihke eest kaitstud jäiga ruumilise sidumisvardaga.

Jooksuvabades kõnniteedes kindlustavad paneelide ribid sõrestiku sõlmed nihkumise vastu. Talade piki katteid fikseerivad nihkega sõrestiku sõlmed talad ise, kui need on kinnitatud horisontaalsesse sõrestikku.

Paigaldamise ajal kinnitatakse fermide ülemised akordid vahetükkidega kolme või enama punkti külge. See sõltub sõrestiku paindlikkusest paigaldusprotsessi ajal. Kui sõrestiku ülemise akordi elementide paindlikkus ei ületa 220 , vahekaugused on paigutatud serva servadesse ja keskele. Kui 220 , siis asetatakse vahetükke sagedamini.

Mittesõidetud pinnal teostatakse see kinnitus täiendavate vaherõngaste abil ja purlinidega katete puhul on vahekaugused ise pahempidised.

Vahepaelad asetatakse ka alumisse akordi, et vähendada alumise akordi elementide hinnangulist pikkust.

Pikisuunalised horisontaalsed sidemed piki alumisi akorde fermid on ette nähtud kraana horisontaalse põikikoormuse ümberjaotamiseks kraana sillal oleva käru pidurdamisest. See koormus mõjub ühele raamile ja põhjustab trakside puudumisel märkimisväärseid külgliigutusi.

Raami külgsuunaline nihe kraana koormuse mõjul:

a) pikisuunaliste sidemete puudumisel piki fermide alumisi vööd;

b) pikisuunaliste sidemete olemasolul piki fermide alumisi vööd

Pikisuunalised horisontaalsed sidemed kaasavad ruumitöösse kõrvuti asetsevad raamid, mille tagajärjel väheneb oluliselt raami põikisuunaline nihe.

Raami külgsuunaline nihe sõltub ka katusekonstruktsioonist. Raudbetoonpaneelidest katust peetakse jäigaks. Katus, mis on valmistatud profileeritud tekist mööda purlinaid, ei suuda see märkimisväärsel määral vastu võtta horisontaalseid koormusi. Sellist katust ei peeta jäigaks.

Pikisuunalised sidemed piki sõrestike alumisi akorde asetatakse sõrestike äärmistesse paneelidesse kogu hoone ulatuses. Elektrijaamade turbiiniruumides on pikisuunalised sidemed paigutatud ainult A rea veergudega külgnevate fermide alumiste akordide esimestesse paneelidesse. kraana külgpidurdusjõudu tajub jäik õhupuhastus.

Ulatushoonetes 30 m et kinnitada alumine rihm pikisuunaliste liikumiste eest, paigaldatakse pikivahe keskosasse vahetükid. Need tugipostid vähendavad konstruktsiooni pikkust ja seega ka fermide alumise akordi paindlikkust.

Talu vertikaalsed lingid asub talude vahel. Need on valmistatud sõltumatute kinnitusdetailide (fermide) kujul ja paigaldatud koos ristklambritega piki fermide ülemist ja alumist vööd.

Pikkuse ulatuses on vertikaalsed sõrestikud paigutatud piki sõrestike tugisõlmi ja fermide vertikaalsete riiulite tasapinnale. Fermide vertikaalsete sidemete vaheline kaugus alates 6 enne 15 m.

Fermide vahelisi vertikaalseid sidemeid kasutatakse katteelementide nihke deformatsioonide kõrvaldamiseks pikisuunas.

Veergude vahelised lingid.

Veergude vaheliste ühenduste süsteem tagab raami geomeetrilise muutumatuse ja selle kandevõime pikisuunas töötamise ja paigaldamise ajal, samuti veergude stabiilsuse põikraamide tasapinnast.

Kõvaketast moodustavad ühendused asuvad hoone või temperatuurikambri keskel, võttes arvesse veergude liigutamise võimalust pikielementide termiliste deformatsioonide ajal.

Kui paneme traksid (kõvakettad) mööda hoone otsi, siis kõigis pikisuunalistes elementides (kraana konstruktsioonid, sõrestikud, trakside tugipostid) on suured temperatuurijõud F t

Kui hoone või temperatuuriploki pikkus on üle 120 m, asetatakse tavaliselt veergude vahele kaks sidumisplokkide süsteemi.

Piirata suurusi vertikaalsete sidemete vahel meetrites

Sulgudes olevad mõõtmed on mõeldud hoonetele, mida kasutatakse projekteeritud ümbritseva õhu temperatuuril t = –40 ° ¸ –65 ° С.

Lihtsaim tugiskeem on rist, seda kasutatakse veergude sammuga kuni 12 m. Tugevduse ratsionaalne kaldenurk, seetõttu on väikese sammuga, kuid veergude kõrge kõrgusega paigaldatud kaks ristklambrit piki veeru alumise osa kõrgust.

Samadel juhtudel kavandavad nad mõnikord veergude täiendavat lahtiühendamist raami tasapinnast vahekaugustega.

Vertikaalsed sidemed asetatakse mööda hoone kõiki ridu. Keskmiste ridade veergude suure sammuga ja ka selleks, et mitte segada toodete ülekandmist span-spanilt, kujundatakse portaali ja poolportaali skeemide lingid.

Kolonnide vahelised vertikaalsed ühendused tajuvad hoone otsas toimiva tuule W 1 ja W 2 jõud ning kraanade pikipidurdus T pr.

Rist- ja portaalilinkide elemendid töötavad pinges. Suure paindlikkuse tõttu eemaldatakse kokkusurutud vardad töölt ja neid ei võeta arvutamisel arvesse. Kraana talade tasapinnast allpool asuvate venitatud tugielementide paindlikkus ei tohiks tavaliste hoonete puhul ületada 300 ja kraana „spetsiaalse” töörežiimiga hoonete puhul 200; kraana talade kohal olevate sidemete jaoks - vastavalt 400 ja 300.

Katteühendused.

Katte (telgi) konstruktsioonide ühendused või sõrestikevahelised ühendused loovad raami üldise ruumilise jäikuse ja tagavad: fermide kokkusurutud akordide stabiilsuse nende tasapinnalt, ühele rakendatavate kraanakoormuste ümberjaotamise. raamidest külgnevatele raamidele; paigaldamise lihtsus; raami antud geomeetria; teatud koormuste tajumine ja edastamine veergudele.

Katvuslinkidel on:

1) katusefermide ülemiste akordide tasapinnal - pikisuunalised elemendid nende vahel;

2) sõrestikfermide alumiste akordide tasapinnal - põik- ja pikisuunalised ning vahel ka pikisuunalised venitused põikfermide vahel;

3) vertikaalsed sidemed katusefermide vahel;

4) laternatega suhtlemine.

Sidemed fermide ülemiste akordide tasapinnal.

Fermide fermide ülemise akordi elemendid on kokku surutud, seetõttu on vaja tagada nende stabiilsus fermide tasapinnast.

Raudbetoonist katteplaate ja nurki võib pidada tugedeks, mis takistavad ülemiste sõlmede nihutamist sõrestiku tasapinnalt, tingimusel et need on pikisuunaliste liikumiste eest kaitstud katuse tasapinnal asuvate sidemetega. Sellised sidemed (põikisuunalised traksid) on soovitav paigutada poe otstesse nii, et need koos põikisuunaliste traksidega piki alumisi akorde ja vertikaalsete traksidega fermide vahel loovad ruumilise ploki, mis tagab katte jäikuse.

Pikema ehitus- või temperatuuriploki korral paigaldatakse vahepealsed põikfermid, mille vahekaugus ei tohiks ületada 60 m.

Sõrestiku ülemise akordi stabiilsuse tagamiseks selle tasapinnast katuseaknas, kus katusekate puudub, on fermi harjasõlmes ette nähtud spetsiaalsed vahekaugused. Paigaldusprotsessi ajal (enne katteplaatide või purlite paigaldamist) ei tohiks ülemise akordi painduvus sõrestiku tasapinnast olla suurem kui 220. Seega, kui katuseharja tugipost seda tingimust ei taga, asetatakse täiendav tugipost. selle ja sõrestiku toel oleva tugiposti vahel (veergude tasapinnal).

Sidemed fermide alumiste akordide tasapinnal

Rippkraanadega hoonetes on vaja tagada raami horisontaalne jäikus nii üle hoone kui ka mööda seda.

Rippkraanade töötamise ajal tekivad jõud, mis põhjustavad töökoja raami põiki- ja pikisuunalisi deformatsioone.

Kui raami külgjäikus on ebapiisav, võivad kraanad liikumise ajal kinni jääda ja normaalne töö võib halveneda. Raami liigne vibratsioon loob ebasoodsad tingimused kraanade tööks ja piiravate konstruktsioonide ohutuseks. Seetõttu on suure kõrgusega (H> 18 m) ühekordsetes hoonetes, sildkraanadega hoonetes Q> 100 kN, raskete ja väga raskete töörežiimidega kraanadel mis tahes kandevõime korral sidemete süsteem piki alumisi akorde fermid on kohustuslikud.

Sillakraanade horisontaaljõud F mõjuvad põikisuunas ühele tasasele raamile või kahele või kolmele külgnevale.

Pikisuunalised tugevdatud fermid tagavad lamedate raamide süsteemi ühise toimimise, mille tagajärjel vähenevad oluliselt raami põikisuunalised deformatsioonid kontsentreeritud jõu mõjul.

Otsapuitpuidu riiulid kannavad tuulekoormust F W põikfermi sõlmedesse.

Et vältida sõrestiku alumise akordi vibratsiooni sillakraanade dünaamilise mõju tõttu, on alumise akordi venitatud osa paindlikkus raami tasapinnast piiratud: kraanade puhul, mille laadimistsüklite arv on 2 × 10 6 ja rohkem - 250, teiste hoonete puhul - 400. Alumise venitatud osa pikkuse vähendamiseks Mõnel juhul asetatakse vööd venitusarmidega, mis kinnitavad alumist vööd külgsuunas.

Vertikaalsed sidemed farmide vahel.

Need ühendused ühendavad fermid üksteisega ja takistavad nende ümberminekut. Need paigaldatakse reeglina telgedesse, kus lingid kinnitatakse piki fermide alumist ja ülemist vööd, moodustades koos nendega jäiga ploki.

Peatranspordiga hoonetes aitavad vertikaalsed traksid otse katusekonstruktsioonidele rakendatava kraanakoormuse sõrestike vahel ümber jaotuda. Nendel juhtudel, nagu ka fermide külge, kinnitatakse elektrilised kraanad - märkimisväärse kandevõimega talad, vertikaalsed sidemed sõrestike vahel asetatakse riputustasapindadesse kogu hoone pikkuses.

Ühenduste konstruktsioon sõltub peamiselt sõrestike sammust.

Lipsud katusfermide ülemistel akordidel

Lipsud fermide alumistel akordidel

Horisontaalsete sidemete jaoks, mille sõrestiku samm on 6 m, võib kasutada ristvõre, mille traksid töötavad ainult pinges (joonis A).

Hiljuti kasutatakse peamiselt kolmnurkse võrega sõrestikke (joonis B). Siin töötavad traksid nii pinges kui ka kokkusurumisel, seega on soovitav kujundada need torudest või painutatud profiilidest, mis võib vähendada metallitarbimist 30-40%.

Sõrestiku sammuga 12 m on diagonaalsed lipsuelemendid, isegi need, mis töötavad ainult pinges, liiga rasked. Seetõttu on sidemete süsteem konstrueeritud nii, et pikim element ei ületa 12 m ja diagonaale toetab see element (joonis C, d).

Võimalik on tagada pikisuunaliste sidemete kinnitamine ilma sidemete võreta piki sõrestiku ülemist akordi, mis ei võimalda kasutada läbisõite. Sellisel juhul sisaldab jäik plokk katteelemente (talad, paneelid), katusesõrestikke ja sageli paiknevaid vertikaalseid sidemeid (joonis E). See lahendus on praegu tüüpiline. Telgi (katte) ühenduse elemendid arvutatakse reeglina paindlikkuse mõttes. Nende sidemete kokkusurutud elementide ülim paindlikkus on 200, venitatud - 400, (kraanade puhul, mille tsüklite arv on 2 × 10 6 ja rohkem - 300).

Konstruktsioonielementide süsteem, mis toetab seina ja tuulekoormust nimetatakse puitmajaks.

Fachwerk on ette nähtud koormatud seinte, samuti siseseinte ja vaheseinte jaoks.

Isekandvate seinte ja paneelide seinte puhul, mille paneelide pikkus on võrdne veergude vahega, pole puitkonstruktsioone vaja.

Väliste sammaste sammuga 12 m ja seinapaneelidega pikkusega 6 m paigaldatakse vahepuitpostid.

Poolpuitmaju, mis on paigaldatud hoone pikiseinte tasapinnale, nimetatakse pikisuunalisteks puitmajadeks. Fachwerk, mis on paigaldatud hoone otsa seinte tasapinnale, nimetatakse ots-poolpuit.

Lõppfachwerk koosneb vertikaalsetest postidest, mis paigaldatakse iga 6 või 12 m järel. Postide ülemised otsad horisontaalsuunas on toetatud põikisuunalisele sõrestikule fermide alumise akordi tasemel.

Selleks, et vältida sõrestike paindumist ajutiste koormuste tõttu, tehakse poolpuidust riiulite tugi lehthingede abil, mis on õhuke leht t = (8 10 mm) 150 200 mm lai ja kergesti painutatav vertikaalsuund, segamata sõrestiku läbipainde; horisontaalsuunas edastab see jõudu. Aknaavade põikpuud kinnitatakse poolpuidu sammaste külge; riiulite kõrge kõrgusega asetatakse vaheseinad otsaseina tasapinnale, vähendades nende vaba pikkust.

Tellistest või betoonplokkidest seinad on isekandvad, s.t. tajudes kogu oma kaalu ja ainult tuule külgkoormust kannab sein poolpuidu sambale või posti.

Suurte paneelidega raudbetoonplaatidest seinad paigaldatakse (riputatakse) veergude või puitpostide laudadele (üks laud iga 3–5 plaadi kõrguse järgi). Sellisel juhul töötab poolpuidust riiul ekstsentriliseks kokkusurumiseks.

Raamisidemed tagavad elementide geomeetrilise muutumatuse ja stabiilsuse pikisuunas, raamkonstruktsioonide ühise ruumilise töö, hoone jäikuse ja paigaldamise lihtsuse ning koosnevad kahest põhisüsteemist: veergude ja katte sidemete vahel.

Veergude vahelised lingid. Veergude vahelised ühendused (joonis 6.4) tagavad töötamise ja paigaldamise ajal raami geomeetrilise muutumatuse ja selle kandevõime pikisuunas, tajuvad ja edastavad sihtasutusele hoone otsa mõjutavaid tuulekoormusi ning sildkraanade pikipidurduse mõju ning tagavad ka põikraamide tasapinnalt stabiilsuskolonnid.

Veergude ühendussüsteem koosneb kraana kohal paiknevatest V-kujulise skeemi ühetasandilistest ühendustest, mis asuvad hoone pikitelgede tasapinnal, ja kraana kahetasandilisest ristskeemist, mis asub harude tasapindadel veerust.

Kraana traksid igas veergude reas asuvad ehitusploki keskele lähemal, et tagada termiliste deformatsioonide vabadus mõlemas suunas ja vähendada raami elementide termilisi pingeid. Lingide arv (üks või kaks ploki pikkuses) määratakse nende kandevõime, temperatuurikambri pikkuse ja suurima vahemaa järgi L koos hoone otsast (paisumisvuuk) lähima vertikaalse ühenduse teljeni (vt tabel 6.1). Kahe vertikaalse sideme olemasolul ei tohiks nende vahe telgedel ületada 40 - 50 m.

Kraana kohal olevad traksid paigaldatakse hoone või temperatuuriploki lõpus olevate veergude äärmistesse astmetesse, samuti kohtadesse, kus fermide fermide tugiriiulite tasapinnal on vertikaalsed traksid.

Vahekolonnid (väljaspool sidumisplokke) fermide fermide tasemel kinnitatakse vahetükkidega.

Kolonni kraanaosa suure kõrguse korral on soovitatav paigaldada veergude vahele täiendavad horisontaalsed vahed, mis vähendavad nende arvutatud pikkust raami tasapinnast (joonisel 6.4 näidatud punktiirjoonega).

Vertikaalsed traksid veergude kaupa arvutatakse kraana- ja tuulekoormuse jaoks W, mis põhineb eeldusel, et tööd tehakse ühe krosskinnituse trakside pingega. Suure pikkusega elemente, mis tajuvad väikseid jõude, luuakse ühendused maksimaalse paindlikkuse tagamiseks. λ u = 200.

Tugevad elemendid on valmistatud kuumvaltsitud nurkadest, vahetükid painutatud ristkülikukujulistest profiilidest.

Katvuslingid. Katte ühendussüsteem koosneb horisontaalsetest ja vertikaalsetest ühendustest, mis moodustavad hoone- või temperatuuriploki otstes jäigad plokid ja vajadusel vaheplokid kogu sektsiooni pikkuses (joonis 6.5).

Katusefermide alumiste akordide tasapinnal asuvad horisontaalsed sidemed on kahte tüüpi. Esimest tüüpi sidemed koosnevad põikisuunalistest ja pikisuunalistest sidemefermidest ja venitusarmidest (vt joonis 6.5, v G- 12 m sammuga). Teist tüüpi sidemed koosnevad põikisuunalistest sõrestikest ja venitusarmidest (vt joonis 6.5, d- sõrestiku sammul 6 m; vaata joon. 6,5, e- sõrestiku sammuga 12 m).

Riis. 6.4. Veeru linkide skeem

6.5. Katvuslingid

Riis. 6.5(jätk)

Hoone või temperatuuri (seismilise) sektsiooni otstes (vt joonis 6.5) on katusefermide alumistel vöödel pikisuunalised traksid. d, e). Lisaks on ette nähtud üks ühendatud horisontaalne sõrestik hoone või sektsiooni keskel, mille pikkus on üle 144 m, hoonetes, mis on ehitatud piirkondadesse, kus välisõhu temperatuur on hinnanguliselt -40 ° C ja üle selle ning mille hoone pikkus on rohkem kui 120 m hoonetes, mis on ehitatud piirkondadesse, mille projekteerimistemperatuur on alla -40 ° C (vt joonis 6.5, v, G). See vähendab sidemete elastsusest tulenevaid sõrestiku akordi põiksuunalisi nihkeid. Fermide alumiste akordide tasemel olevad põiki horisontaalsed traksid tajuvad tuulekoormust hoone otsas, mida edastavad poolpuidust riiulite ülemised osad, ja koos põikisuunaliste horisontaalsete traksidega piki fermide ülemisi akorde ja fermide vahelised vertikaalsed traksid tagavad katte ruumilise jäikuse.

Pikisuunalised horisontaalsed sidemed katusefermide alumiste akordide tasapinnal on hoonete äärmiste veergude ridades:

– töörežiimide 7K ja 8K rühmade rippkraanadega, mis nõuavad galeriiseadet kraanaradadel liikumiseks;

– katusefermidega;

– projekteerimisseismilisusega 7, 8 ja 9 punkti;

– fermide põhja märgiga üle 18 m, olenemata kraanade tõstevõimest;

– hoonetes, mille katus on raudbetoonplaatidel, mis on varustatud üldotstarbeliste rippkraanadega, mille tõstevõime on üle 50 tonni sarikate sammul 6 m ja üle 20 tonni sõrestiku sammul 12 m;

– ühekordsetes hoonetes, mille katus on terasprofiilpõrandal, varustatud kraanadega, mille tõstevõime on üle 16 tonni;

– pikisuunaliste poolpuitpostide kasutamisel 12 m pikkuse sõrestiku sammuga.

Akordide stabiilsuse tagamiseks fermide tasapinnalt on ette nähtud põikisuunalised horisontaalsed sidemed fermide ülemiste akordide tasemel. Ristlõigete võre tõttu piki sõrestike ülemisi akorde on võretalade kasutamine keeruline ja seetõttu ristlõikeid tavaliselt ei kasutata. Sel juhul tagab sõrestike lahtiühendamise fermide vaheliste vertikaalsete ühenduste süsteem.

Ehitistes, mille katus on raudbetoonplaatidel, on vaheseinad katusefermide ülemiste akordide tasemel (vt joonis 6.5, a). Hoonetes, mille katus on terasprofiilpõrandal, asetsevad vahetükid ainult laternaposti all olevas ruumis, fermid kinnitatakse üksteise külge taladega (vt joonis 6.5, b); konstruktsioonilise seismilisusega 7, 8 ja 9 punkti on olemas ka põikisuunalised sõrestikud või jäigastavad membraanid, mis on paigaldatud seismilise sektsiooni otstesse (vt joonis 6.5, f- sõrestiku sammul 6 m; vaata joon. 6,5, To- mille sõrestiku samm on 12 m) ja lisaks vähemalt üks, mille sektsiooni pikkus on üle 96 m hoonetes, mille projekteerimisseismilisus on 7 punkti ja sektsiooni pikkus üle 60 m, hoonetes, mille projekteerimisseismilisus on 8 ja 9 punkti.

Jäigastavate membraanide puhul täidab profileeritud põrandakate lisaks piiravate konstruktsioonide põhiülesannetele ka horisontaalsete sidemete funktsiooni piki sõrestiku fermide ülemisi akorde. Põikisuunalised jäigastavad membraanid ja horisontaalsed traksidega sõrestikud tajuvad katte pikisuunalisi arvutatud horisontaalseid koormusi.

Taskulambiga hoonetes tuleb vahepealse jäigastava membraani korral katkestada diafragma kohal asuv taskulamp. Tugevdusmembraanid on valmistatud profiilpõrandaklassidest H60-845-0,9 või H75-750-0,9 vastavalt standardile GOST 24045-94 koos tugevdatud kinnitusega taladele.

Katusefermid, mis ei asu vahetult põikisuunaliste sidemete kõrval, kinnitatakse nende sidemete asukoha tasapinnale vahetükkide ja traatjuhtmetega. Vaheseinad tagavad paigaldamisel fermide vajaliku külgjäikuse (sõrestiku ülemise akordi maksimaalne painduvus selle tasapinnast paigaldamise ajal λ u= 220). Kanderaamid on ette nähtud alumise vöö painduvuse vähendamiseks, et vältida vibratsiooni ja juhuslikku paindumist transportimise ajal. Võetakse alumise akordi painduvus sõrestiku tasapinnast: λ u= 400 - staatilise koormuse all ja λ u= 250 - kraanade töörežiimidega 7K ja 8K või otse sõrestikule rakendatavate dünaamiliste koormuste mõjul.

Horisontaalsete sidemete puhul kasutatakse tavaliselt kolmnurkse võrega sõrestikku. Fermide vahekaugusega 12 m on fermide tugipostide konstruktsioonid piisavalt kõrge vertikaalse jäikusega (reeglina painutatud ristkülikukujulistest profiilidest), et toetada neile pikki diagonaalseid trakse, mis on valmistatud ebaolulise vertikaalse jäikusega nurkadest.

Fermide vahel on vertikaalsed sidemed piki hoone või temperatuurikambri pikkust ristfermide kohtades piki fermide alumisi rihmasid. Hoonetes, mille projekteerimisseismilisus on 7, 8 ja 9 punkti ja katus terasprofiilpõrandal piki veergude ridu, paigaldatakse vertikaalsed sidemed sidumisfermide või jäikuse diafragmade kohtadesse piki katusekardinate ülemisi vööd.

Vertikaalsete trakside peamine eesmärk on tagada sõrestike projekteerimisasend paigaldamise ajal ja suurendada nende külgjäikust. Tavaliselt paigutatakse üks või kaks vertikaalset sidet piki laiust (pärast 12 - 15 m).

Kui sõrestiku fermide alumine sõlm toetub ülevalt samba pea peale, paiknevad vertikaalsed sidemed ka sõrestike tugipostide tasapinnal. Kui sõrestikud asuvad veeru külje kõrval, asuvad need sidemed tasapinnal, mis on joondatud samba kraana kohal asuva vertikaalsete sidemete seadme tasapinnaga.

Hoonete kattekihtides, mida kasutatakse kliimapiirkondades, mille projekteerimistemperatuur on alla –40 ° C, tuleks reeglina ette näha vertikaalsed sidemed (lisaks tavaliselt kasutatavatele sidemetele), mis asetsevad iga ala keskel kogu hoone ulatuses.

Kui fermide ülemiste akordide tasemel on katuse kõvaketas, tuleks varude eemaldatavad sidemed varustada konstruktsioonide projekteerimisasendi sobitamiseks ja nende stabiilsuse tagamiseks paigaldamise ajal.