Asfaldi betoonisegu koostise valik. Näide asfaldi betoonisegu koostise valikust. Bituumeni suhe ja mineraalsed komponendid

3.8. Brändi II tüübi II tüüpi peeneteralise kuuma asfaldi betooni segu koosseisu valimiseks tiheda asfaldi betooni jaoks, mis on ette nähtud ülemise kattekihi seadmele kolmandasse teede kliimatsooni.

Saadaval on järgmised materjalid:

killustik graniitfraktsioon 5-20 mm;

purustatud kivi lubjakivi fraktsioon 5-20 mm;

liiva jõgi;

mATERJAL SEFING SEFING GRANITE;

materjal lubjakivi fragmentidest;

mineraalse pulber aktiveeritud;

bituumen õli brändi BND 90/130 (passi järgi).

Loetletud katsematerjalide omadused.

Purustatud kivi graniit: Salinder-1000 purustamisel oleva tugevuse tempel

lubjakivi purustatud kivi: Salinder-400 purustamisel oleva tugevuse tempel, Wear - I-IV brändi, külmakindluse tempel

liiva jõe: tolmu ja saviosakeste sisaldus - 1,8%, savid - 0,2% mass, tõeline tihedus - 2,68 g / cm3;

graniidi brändi 1000 purustamismaterjalide materjal:

materjal selekteerimisest lubjakivi hinne 400: tolmu- ja saviosakeste sisaldus - 12%, savi - 0,5% mass, tõeline tihedus - 2,76 g / cm3;

mineraalse pulber Uneaktiveeritud: poorsus - 33% mahust, näidiste turse pulbri segust bituumeniga - 2% mahust, tõeline tihedus - 2,74 g / cm3, bitmarii mahutav indikaator on 59 g, niiskus 0,3% massist;

bituumen: nõela tungimise sügavus temperatuuril 25 ° C - 94 × 0,1 mm, temperatuuril 0 ° C - 31 x 0,1 mm, pehmendustemperatuur on 45 ° C, tõmbetuli temperatuuril 25 ° C - 80 cm, temperatuuril 0 ° C. - 6 cm, hapruse temperatuur vastavalt FRAAdele - miinus 18 ° C, leekpunkt on 240 ° C, haardumine asfaldi betooni segu mineraalse osaga talub, tungimist indeks on miinus 1.

Brändi II segude valmistamiseks sobivate testide tulemuste kohaselt võib seda pidada purustatud kivi graniidiks, liiva jõeks, graniidi, mineraalse pulbri ja BND 90/130 bitide purustatud kivi graniidiks. BND bränd.

Tabel 7.

Purustatud lubjakivi ja materjali seletustest lubjakivi seferentsidest ei vasta tabeli nõuetele. 10i 11. GOST 9128-84tugevuse osas.

Valitud mineraalsete materjalide teraviljakompositsioonid on esitatud tabelis. 7..

Asfaldi betoonisegu mineraalse osa koostise arvutamine algab sellise killustiku, liiva ja mineraalse pulbri masside suhte määramisest, milles nende materjalide segu terade koostis vastab tabeli nõuetele. 6. GOST 9128-84.

Arvutus on asfaldi betoonisegu komponentide vaheliste ratsionaalsete suhete valik materjalidega.

Lai jaotus sai tiheda segude kõverate arvutamise meetodi. Asfaltbetooni suurim tugevus saavutatakse mineraalse saare maksimaalsel tihedusel, bituumeni ja mineraalse pulbri optimaalne kogus.

Mineraalse materjali ja tiheduse teravilja koostise vahel on otsene sõltuvus. Optimaalsed kompositsioonid, mis sisaldavad erineva suurusega terasid, mille läbimõõduid vähenevad kaks korda.

kus d. 1 - teravilja suurim läbimõõt, mis on paigaldatud sõltuvalt segu tüübist;

d. 2 - teravilja väikseim läbimõõt, mis vastab tolmugusele fraktsioonile ja mineraalsele pulbrisse (0,004 ... 0,005 mm).

Teravilja suurused vastavalt eelmisele tasemele

(6.6.2)

Suuruste arv määratakse valemiga

(6.6.3)

Fraktsioonide arv n ühiku puhul, mis on väiksem kui suuruste arv t.

(6.6.4)

Naabrusaste fraktsioonide suhe massi järgi

(6.6.5)

kus Et - Razba koefitsient.

Väärtus, mis näitab, mitu korda järgneva fraktsiooni kogus on väiksem kui eelmine, nimetatakse põgenemise koefitsiendiks. Kõige tihedam segu saavutatakse vahemikus 0,8, kuid seetõttu on selline segu raske valida N.N. Ivanova, Ranger Fatififf Et Vastu võetud 0,7 kuni 0,9.

See sõltub suuresti segu koostisosade omadustest ja nende suhet.

On mitmeid asfaldi betooni, mille koostis on märgatavalt erinev. Mõnel juhul selgub esialgsete koostisosade koostis ja kvaliteet, mis on seotud tootmismeetodiga.

• Niisiis, 1-3 kliimarihmad, tihedad ja kõrgelt kvalifitseeritud AB on valmistatud killustik, mille külmakindluse klass on F50. Poorne ja väga poorne - kiviklassist F 15 ja F25.
• Tsoonide 4 ja 5 puhul teostatakse ainult kõrge eraldatud kuuma asfaldit F 50 alusel.

Me räägime liiva rollist asfaltbetooni rollist.

Liiv

Saadaval mistahes AB-s, kuid mõnes liiva-asfaltbetoonis toimib see ainsaks mineraalseks osaks. Rakenda nii looduslikud - alates karjääridest ja sellest tulenevat skriinimist purustamise ajal. Omadused materjali diktatsiooni GOST 8736.

• Niisiis, tiheda ja väga avastatud liiva puhul 800 ja 1000 klassi tugevuse klassi puhul. Poorse - väheneb 400-ni.
• Samuti on reguleeritav saviosakeste arv, mille läbimõõt on alla 0,16 mm, on samuti reguleeritav: tihedaks - 0,5%. Poorse - 1%.
• Suurendab AB võimet turse ja vähendab külmakindlust, seega järgneb see tegur.

Mineraalne pulber

See osa moodustab bituumeni sideaine. Samuti täidab pulber suurte kivide osakeste pooride, mis vähendab sisemist hõõrdumist. Teravilja suurused on äärmiselt väikesed - 0, 074 mm. Võta need tolmu kollektsiooni süsteemist.

Tegelikult on mineraalpulber valmistatud tsemendiettevõtete ja metallurgiliste jäätmetest - see on tolmu kandmine, ashlake segud, metallurgiliste räbude jäätmete ringlussevõtt. Teravilja koostis, vees lahustuvate ühendite kogus, veekindlus ja muud reguleeritavad GOST 16557.

Täiendavad komponendid

Kompositsiooni parandamiseks või konkreetsete omaduste andmise parandamiseks viiakse esialgse seguga erinevaid lisaaineid. Jagage neid 2 põhirühma jaoks:

• omaduste parandamiseks välja töötatud ja valmistatud komponendid - plastifikaatorid, stabilisaatorid, ained, mis väldivad vananemist ja nii edasi;
• jäätmete või sekundaarse tooraine - väävel, granuleeritud kummi ja nii edasi. Selliste lisandite maksumus on muidugi palju vähem.

Allpool käsitletakse tee ja lennuvälja asfaltbetooni valimist ja disaini.

Proovide valiku valiku hindamiseks asfaltbetooni kompositsiooni ja kvaliteedi hindamiseks räägitakse alltoodud videole:

Disain

Katteseadise kompositsioon asfaltbetoonist valitakse sihtkoha põhjal: tänaval väikelinnas, maanteel ja jalgrattatee nõuab erinevaid asfalt. Parima katte saamiseks, kuid samal ajal mitte materjalide ületamiseks järgmised valiku põhimõtted kasutavad.

Põhimõtted

• Mineraalse koostisosa terade koostis, st kivi, liiv ja pulber, on aluseks katte tiheduse ja kareduse tagamiseks. Kõige sagedamini kasutavad pideva granulomeetria põhimõtet ja ainult suure liiva puudumisel - katkendliku granulomeetria meetodit. Teravilja koostis - osakeste läbimõõt ja nende õige suhe peab täielikult vastama sellele.

Segu valitakse nii, et kõver pannakse saidile piirväärtuste vahele ja ei hõlma luumurdeid: viimane tähendab, et üleliigse on täheldatud või mõne fraktsiooni puudumine.

• Erinevad asfaldi liigid võivad moodustada mineraalse komponendi raamide ja raamita struktuuri. Esimesel juhul killustik piisavalt nii, et kivid puutuvad kokku üksteisega ja valmistoote moodustas selgelt väljendunud struktuuri asfaldi betooni. Teisel juhul ei puutu kokku kivid ja terad suure liiva terad. Mõnevõrra tavalise piiri kahe struktuuri vahel on killustiku sisu vahemikus 40-45%. Selle nüansi valimisel tuleb kaaluda.
• Maksimaalne tugevus tagab purustatud kivist kubroidi või tetraeedri vormi. Selline kivi on kõige väievam.
• Pinna karedus aruanded 50-60% killustiku kõva terav kivimite või liiva neid. Selline kivi säilitab loodusliku kiibi kareduse ja see on oluline asfaldi piisavuse tagamiseks.
• Üldiselt asfalt põhineb purustatud liiv on rohkem nihutatud kui põhjal karjääri tõttu sileda pinna viimane. Samadel põhjustel, vastupidavuse ja korduvuse materjali põhineb kruus, eriti mere vähem.
• Kaevandamisseadme liigne lihvimine toob kaasa poorsuse suurenemise ja tähendab see, et bituumeni tarbimine. Sellisel varal on kõige tööstusjäätmed. Parameetri vähendamiseks aktiveeritakse mineraalse pulber pindaktiivsete ainete ja bituumeniga töödeldud. Selline muutmine ei vähenda mitte ainult bituumeni sisu, vaid suurendab ka vett ja külmakindlust.
• Bituumeni valimisel on vaja keskenduda mitte ainult selle absoluutsele viskoossusele - seda kõrgem on suurem, seda suurem on asfaldi tihedus, aga ka ilmastikutingimustes. Seega on koridvaldkondades valitud kompositsioon, mis annab võimaliku võimaliku poorsuse. Külma segudes, vastupidi, bituumeni vähendatakse 10-15%, et vähendada taset.

Kompositsiooni valik

Valikumenetlus on üldiselt sama:

• mineraalsete koostisosade ja bituumeni omaduste hindamine. See tähendab mitte ainult absoluutseid näitajaid, vaid nende lõppeesmärgi vastavust;
• arvutage selline kivi, liiva ja pulbri suhe nii, et see asfaldi osa omandab kõrgeima võimaliku tiheduse;
• lõpuks arvutatakse bituumeni kogus: piisav, et pakkuda valmistoote soovitud tehnilisi omadusi valitud materjalide põhjal.

Esiteks teoreetilised arvutused viiakse läbi ja seejärel laboratoorsed testid. Esiteks kontrollib järelejäänud poorsust ja siis peaks kõik muud omadused vastavad. Arvutused ja katsed viiakse läbi seni, kuni saadakse segu, mis vastab ülesande täitmisele.

Nagu igasuguste keerukate ehitusmaterjalide puhul, ei ole AB-l ühtegi hinnatud omadusi - tihedust, spetsiifilist raskust, tugevust ja nii edasi. Selle parameetrid määravad kompositsiooni ja valmistamise meetodi.

Selle kohta, kuidas asfaldi betooni kompositsiooni disain Ameerika Ühendriikides ütleb järgmine kognitiivne video:

Venemaal saavutati suurim jaotus asfaltbetoonisegude mineraalse osa koostisega teraviljakompositsioonide piirava kõverate otsimisel. Puhastuse, liiva ja mineraalse pulbri segu valitakse nii, et teravilja kõver asub piiride kõverate piirides ja oli sile. Mineraalse segu fraktsiooniline kompositsioon arvutatakse sõltuvalt valitud komponentide ja nende teravilja kompositsioonide sisaldusest järgmise sõltuvuse järgi:

j - number komponent;

n - segu komponentide arv;

Kui valite asfaldi betooni segu teravilja koostise, eriti liiva kasutamisega purustamisosadest, on vaja arvestada teravilja sisaldavat teravilja mineraalmaterjalis.

Neid tolmuosakesi võib kas segust eemaldada või mineraalse pulbrina segamisseadmele annusest. Tolmu kogumise protseduur läbirääkimisi asfaltbetoonide segude ettevalmistamise tehnoloogilises määruses, võttes arvesse asfaldi segamise paigaldamise materjali ja tunnuste kvaliteeti.

Järgmisena määratakse vastavalt 12801-98 kombinatsioonile asfaldi betooni ja mineraalosa keskmine ja tõeline tihedus ning mineraalse osa jääkpoorsus ja poorsus arvutatakse nende väärtuste tõttu. Kui järelejäänud poorsus ei vasta normaliseeritud väärtusele, arvutatakse bituumeni B (massi järgi) uus sisaldus järgmise sõltuvuse järgi:

Mis arvutatud bituumeni koguse, segu valmistatakse, sõnastada proovid ja taas määrata järelejäänud poorsuse asfaldi betooni. Kui see vastab nõutavale, põhineb bituumeni arvutatud kogus. Vastasel korral korratakse bituumeni sisu, mis põhineb ühtlustatud pooride mahuprotsessi põhjal tihendatud asfaldi betoonis.

Asfaltbetoonisegust bituumeni etteantud sisaldusega vormitakse standardmeetodit proovide standardse tihendusmeetodi abil ja määrata kindlaks kogu GOST 9128-97 sätestatud füsioloogiliste omaduste näitajad. Kui asfaltbetoon mis tahes näitajate puhul ei vasta standardi nõuetele, muudetakse segu koostist.

Sisemise hõõrdeteguri ebapiisava väärtusega tuleks suurendada suurte hõõg- või purustatud terade sisaldust segu liivasse osa.

Madala siduri indikaatorid vahetuse ja survetugevusega temperatuuril 50 ° C, tuleb suurendada (lubatud piirides) mineraalse pulbri sisu või rakendada rohkem viskoosset bituumeni. Kõrge tugevuse väärtuste juures temperatuuril 0 ° C on soovitatav vähendada mineraalse pulbri sisu, vähendada bituumeeni viskoossust, kohaldada polümeeri-bituumeni sideainet või kasutage plastifitseeritavaid lisandeid.

Asfaltbetooni ebapiisava veekindlusega on soovitatav suurendada mineraalse pulbri või bituumeni sisu, kuid piirides, mis tagavad mineraalse osa jääkpursisuse ja poorsuse nõutud väärtused. Et suurendada veekindlat, kasutatavaid pindaktiivseid aineid (pindaktiivseid aineid), aktiveeritud ja aktiveeritud mineraalsete pulbritega. Asfaltbetooni segu kompositsiooni valikut peetakse täielikuks, kui kõik füsioloogiliste omaduste näitajad, mis on saadud asfaldi betoonproovide testimise teel, vastavad standardi nõuetele. Asfaltbetooni standardnõuete raames soovitatakse segu kompositsiooni optimeerida operatiivsete omaduste suurendamise suunas ja maanteede riiete paigutatud struktuurse kihi vastupidavuse suunas.

Maanteepindade ülemine kihtide seadmesse ette nähtud segu kompositsiooni optimeerimine alles hiljuti seostati asfaldi betooni tiheduse suurenemisega. Sellega seoses moodustati teedeehitusel kolm meetodit, mida kasutatakse tihedate segude teraviljakompositsioonide valimisel. Esialgu kutsuti neid järgmiselt:

• - eksperimentaalne (saksa keeles) tihedate segude valiku meetod, mis koosneb ühe materjali järkjärgulises täitmisel teistele;
• - kõverate meetod, mis põhineb teravilja koostise valikul, mis läheneb eelnevalt kindlaksmääratud matemaatiliselt "ideaalsetele" tihedate segude kõveratele;
• - Ameerika standardsete segude meetod konkreetsete materjalide tempeldustel.

Neid meetodeid pakuti umbes 100 aastat tagasi ja arendati edasi.

Tihedate segude valiku eksperimentaalse meetodi olemus on järk-järgult täita ühe materjali poorid teiste väiksemate mineraalsete materjalide suuremate teradega. Segu praktiliselt valige järgmisel järjekorras.

Kuni 100-ni, lisatakse esimese materjali kaaluosad järjestikku 10, 20, 30 jne, teise kaaluosad, määrates pärast keskmise tiheduse segamist ja tihendamist ning valides segu minimaalse koguse tühikutega riik.

Kui on vaja teha kolme komponendi segu, siis kahe materjali tiheda seguga lisatakse kolmanda materjali järk-järgult suurenevad osad ja valivad ka kõige tiheda segu. Kuigi see on tihe mineraalse saare aeganõudev ja ei võta arvesse vedela faasi sisu mõju ja bituumeni omaduste mõju segu tihendamisele, kasutatakse seda siiski eksperimentaalsetes uuringutes.

Lisaks põhines tihedate segude valiku valiku meetodil arvutatud meetoditel tihedate betoonisegude valmistamiseks erinevate lambivuste hulgimaterjalide segude valmistamiseks ja seejärel välja töötatud katse planeerimise meetodites. Põhimõtet järjepideva täitmise tühimiku kasutati meetodi kujundamise optimaalsete kompositsioonide maantee asfalt betooni betooni, kus purustatud kivi, kruus ja liiv tahes granulomeetria kasutatakse.

Töö autorite sõnul võimaldab kavandatav hinnanguline eksperimentaalne tehnikat optimaalselt kontrollida asfaltbetooni struktuuri, koosseisu, omadusi ja kulusid. Muutuva struktuurijuhtimisparameetrite roll kasutab:

• - killustiku, kruusa ja liiva libisevate terade koefitsiendid;
• - makromajandusliku pulbri kontsentratsioon asfaldi sideaines;
• - kompositsiooni optimaalne kriteerium, väljendatuna komponentide minimaalne koguväärtus toodete ühiku kohta.

Põhimõtteliselt korrigeeriva täites tühimike purustatud liiva ja mineraalpulber, hinnanguline koostis segu asfaldi betooni tihedus põhineb vedelate bituumenide arvutati.

Segu komponentide sisaldus arvutati mineraalsete materjalide tegeliku ja puistetiheduse eelmääranud väärtuse tulemuste põhjal. Lõplik kompositsioon määrati eksperimentaalselt eksperimentaalselt segu kõigi komponentide sisu muutmisel matemaatilise planeerimise katse meetodil Simplexis. Asfaltbetooni mineraalse saare minimaalse poorsuse minimaalse poorsuse minimaalse poorsusega segu peeti optimaalseks.

Teine asfaltbetooni teravilja koostise valiku meetod põhineb tihedate mineraalsete segude valimisel, mille teravilja koostis on lähenemas täiuslikele kõveratele täiuslikumate kõverate, arvu, Hermani, Bolomey, Talbot Richard, Kitt-Pepfa ja teiste autorite täiuslikele kõveratele . Need kõverad enamikul juhtudel on soovitud teravilja sisalduse järgnevad sõltuvused nende suuruse segus. Näiteks on tihe segu osakeste suuruse kompositsiooni kõver täiuslikumale järgneva võrrandi järgi:

D on segu suurim tera suurus, mm.

Et normaliseerida teravilja koostise asfaldi betoonisegu kaasaegses Ameerika meetod projekteerimine "superpave", granulomeetriliste kõverate maksimaalne tihedus, mis vastavad võimsuse sõltuvuse indikaator 0,45, on samuti võetud.

Pealegi on lisaks kontrollpunktidele, mis piiravad teravilja sisu, on ka piiramise sisemine tsoon, mis asub maksimaalse tiheduse granulomeetrilises kõveral 2,36 ja 0,3 mm terade vahelise lõhe vahel. Arvatakse, et piirava tsooni läbivate granulomeetrilise kompositsiooni segud võivad olla tihendus- ja nihkestabiilsusega seotud probleeme, kuna need on bituumeni sisalduse suhtes tundlikumad ja muutuvad pistikupessage orgaanilise sideaine juhusliku üleannuse korral.

Tuleb märkida, et GOST 9128-76 määras ka tihedate segude kõvera piirav tsoon, mis asub pideva ja katkendliku granulomeetria piirvukõverate vahel. Joonisel fig. 1 See tsoon on varjutatud.

Joonis fig. üks. - trahvitootmise mineraalse osa teraviljakompositsioonid:

Kuid 1986. aastal tühistati see piirang siiski ebaoluliseks. Veelgi enam, Somnaoni Leningradi filiaali töödes näidati, et mõningatel juhtudel nn poolmaakler "ühendid mõnel juhul eelistatavalt pidevad asfaldi betooni mineraalse osa madalama pooluse tõttu, \\ t ja katkendlik - suurema stabiilsuse tõttu kimpude tõttu.

Tihedate segude osakeste suuruse jaotuse kõverate konstrueerimise kodumaise meetod oli V.V kuulsad uuringud. Jahimees, kus näidati, et kõige tiheda segu võib saada ette nähtud, kui materjali moodustavate osakeste läbimõõt väheneb 1:16 osakaalu ja nende koguste kaalud on 1: 0,43. Arvestades siiski suuri ja väikeste fraktsioonide suhtega koosnevaid segude segregatsiooni tendentsi, pakuti vahepealsete fraktsioonide lisamiseks. Sel juhul kaalu murdosa läbimõõduga, 16 korda väiksem, ei muutu üldse, kui tühjus ei ole lihtsalt täidetud nende fraktsioonidega, kuid näiteks fraktsioonid terade läbimõõduga 4 korda väiksem.

Kui täites fraktsioonidega 16 korda väiksema läbimõõduga, oli nende kaalu sisaldus 0,43, seejärel täites fraktsioonidega terade läbimõõduga, 4 korda väiksem, nende sisu peaks olema võrdne \u003d 0,67. Kui sisestate teise vahefraktsiooniga läbimõõduga, mis vähenes 2 korda, peaks fraktsioonide suhe olema k \u003d 0,81. Seega võib kogu aeg vähendada fraktsioonide kaal kogu aeg samal ajal, seda võib matemaatiliselt väljendada geomeetrilise progresseerumise seeriana:

Y1 - esimese fraktsiooni number;

- põgenemise koefitsient;

n on segu fraktsioonide arv.

Progresseerumise progresseerumisest tuletatakse esimese fraktsiooni kvantitatiivne väärtus:

Seega on põgenemissuhe helistada fraktsioonide kaalusuheks, mille osakeste mõõtmed töödeldakse 1: 2, s.o kui lähimate rakkude suhe standardse komplektis.

Kuigi teoreetiliselt on kõige tihedad segud arvutatakse varustussuhe 0,81-ga, segavad vahelduva teraga koostisega segud olid tihedamad.

Seda seletab asjaolu, et tihedate segude koostamise teoreetilised arvutused komplektide suhe ei võta arvesse väiksemate terade suurte terade libisemist. Sellega seoses p.v. Sahharov märkis, et segu segus tiheduse suurendamise seisukohast positiivseid tulemusi saadakse ainult etapi (katkendliku) fraktsioonide valimisel.

Kui segafraktsioonide suuruse suhe on väiksem kui 1: 2 või 1: 3, siis väikeste osakeste ei täida vahe suurte terade vahel ja neid levitada.

Kõverad osakeste suuruse koostise mineraalse osa asfaldi betooni erinevate mässuliste koefitsientidega on toodud joonisel fig. 2.

Joonis fig. 2. - asfaldi betoonisegude mineraalse osa granulomeetriline koostis erinevate randade koefitsientidega:

Hiljem määrati külgnevate fraktsioonide osakeste läbimõõdude suhe, välja arvatud suurte terade libisemine paljudes fraktsionaalsetes mineraalsesse segudes. Vastavalt P.I. Bozhenova kõrvaldada suurte terade libisemine väikeste väikeste terade libisemise suhte läbimõõduga madalasse fraktsiooni läbimõõduga suure fraktsiooni läbimõõduga ei tohi olla üle 0,225 (st 1: 4.44). Arvestades mineraalsete segude koosseisu tõestatud praktikas, N.N. Ivanov tegi ettepaneku kasutada segude haaramiseks granulomeetrilise kompositsiooni kõvera auasteguriga vahemikus 0,65 kuni 0,90.

Tihedaste asfaldi betoonsete segude granulomeetrilised kompositsioonid, mis on suunatud mugavusele, normaliseeriti NSVLis 1932-1967. Nende normide kohaselt sisaldasid asfaldi betoonisegud piiratud koguses killustik (26-45%) ja suurenenud mineraalse pulbri kogus (8-23%). Selliste segude kasutamise kogemus on näidanud, et katetes, eriti raskete ja intensiivse liikumise, lainete, vahetuste ja muude plastist deformatsioonide teedel. Samal ajal oli katte pinna karedus piisav ka kõrge haardumise tagamiseks autode ratastega, mis põhinevad liiklusohutuse tingimustel.

Asfaldi segude standardte põhilised muutused tehti 1967. aastal. GOST 9128-67 sisaldas uusi ühendeid, mis sisaldasid asfaltbetooni betooni raamistiku segusid (kuni 65%), mis hakkasid suure liikluse intensiivsusega projektides ette nähtud projektides. Asfaldi betoonisegud vähendasid ka mineraalse pulbri ja bituumeni kogust, mis õigustasid vajadust liikuda plastikust kuni karmimate segudeni.

Mineraalse osa kompositsioonid Paljud purustatud seina segud arvutati kuupmeetri paraboolse võrrandi abil, mis on seotud nelja kontrollmõõtmega terade: 20; 5; 1,25 ja 0,071 mm.

Uuringus ja rakendamisel raami asfaltbetoon, suur tähtsus oli lisatud kasv kate karedus. Seade asfaltbetoonkatete seadmete meetodid töötlemata pinnaga kajastati eelmise sajandi 60ndate alguses välja töötatud soovitustes ja sai esialgse sissejuhatuse NSV Liidu Glavdorstroy transpordiministeeriumi rajatistes. Arendajate sõnul tuleks kareduse loomine eelneda asfaldi betoonis ruumilise raami moodustamisega. Peaaegu see saavutati segu mineraalse pulbri koguse vähenemisega, suurenenud suurte purustatud terade sisalduse suurenemine, segu täielik tihend, milles killustikud ja suured liiva fraktsioonid kokku puutuvad üksteisega. Asfaltbetooni saamine raami struktuuriga ja töötlemata pinnaga varustati 50-65 massiprotsenti terasid suuremad kui 5 (3) mm. A-tüüpi A ja 33-55% terade peeneteralistes segudes on terad suuremad kui 1,25 mm. R-tüüpi liivasetes segudes piiratud mineraalse pulbriga piiratud sisaldusega (4-8% peeneteralistes segudes ja 8-14% liivases).

Soovitused asfaltbetoonkatete tõhususe tagamiseks raami asfaltbetooni kasutamisest, suurendades mineraalse saare sisemist hõõrdumist ja esinevad ka välisriikide väljaannetes.

Näiteks Ühendkuningriigi maanteesinõusid asfaldi betoonkatete ehitamisel troopilistes ja subtroopilistes riikides rakendavad spetsiaalselt teraviljakompositsioone, mis on valitud kuupmeetri parabola võrrandi poolt.

Selliste segude katmise stabiilsus on peamiselt tingitud nurkhaiguste osakeste mehaanilisest suhkrust, mis peab olema kas vastupidav killustik või purustatud kruus. Rakenda lõpetamata kruusa sellistes segudes ei ole lubatud.

Kattevahendi deformatsioonide vastupanuvõimet saab suurendada, suurendades killustiku suurust. In USATM D 3515-96 standardis asfaltbetoonisegusid pakuti, diferentseerunud üheksa klassi, sõltuvalt maksimaalne tera suurus 1,18 kuni 50 mm.

Mida kõrgem on bränd, seda suurem on purustatud kivi ja väiksema mineraalse pulbri sisaldus segu kompositsioonis. Kõverate teravilja kompositsioonid ehitatud kuupmeetri parabole pakkuda kõva raam suurte terade ajal tihendus kate, mis on peamine resistentsus transport koormusi.

Enamikul juhtudel on asfaldi betooni segu mineraalne osa valitud jäme, Vahemere ja peeneteraliste komponentide hulgast. Kui mineraalsete materjalide komponentide tõeline tihedus erineb oluliselt omavahel, soovitatakse nende sisaldust segusse arvutada mahus.

Testitud praktikas on asfaldi betoonisegude mineraalse osa teraviljakompositsioonid standardiseeritud kõigis tehniliselt arenenud riikides, võttes arvesse nende kohaldamise valdkonda. Need kompositsioonid on tavaliselt üksteisega kooskõlas.

Üldiselt arvatakse, et asfaltbetooni koostise kujundamise kõige arenevam element on mineraalse osa granulomeetrilise koostise valik või optimaalse tiheduse kõvera või järjepideva pooride täitmise põhimõttel. Vajaliku kvaliteediga bituumeni sideainete valikut ja selle optimaalse sisalduse põhjendus on raskem lahendada. Seni ei ole ühtegi arvamust arvutatud meetodite usaldusväärsuse kohta bituumeni sisu jaoks asfaldi betoonisegus.

Praegused eksperimentaalsed meetodid siduva sisu valiku hõlmab erinevaid meetodeid tootmise ja katsetamine asfaldi betoonproovide laboris ja kõige tähtsam on piisav, et usaldusväärselt ennustada vastupidavust ja operatiivset seisukorda teepindade sõltuvalt töötingimustest.

P.v. Sahharov pakkus välja asfaltbetooni koostise asfaldi sideaine eelnevalt valitud koostises. Bituumeni ja mineraalse pulbri kvantitatiivne suhe asfaldisiseos valiti eksperimentaalselt sõltuvalt plastikust deformatsiooni indikaatorist (vee eemaldamise teel) ja kaheksa proovi tõmbetugevusele. Arvesse võeti ka asfaldi sideaine termilise stabiilsusega tugevusnäitajate võrdlusega temperatuuride 30, 15 ja 0 ° C juures. Eksperimentaalsete andmete põhjal soovitati järgida bituumeni suhte väärtusi mineraalse pulbrina massiga (B / MP) vahemikus 0,5 kuni 0,2.

Selle tulemusena iseloomustas asfaldi betooni koostist mineraalse pulbri suurenenud sisaldus. Edasistes uuringutes I.A. Kalava on näidatud, et B / MP ratsionaalsed väärtused võivad olla 0,8 ja isegi kõrgemad. Optimaalsete struktuuride tugevuse tugevuse põhjal soovitati kasutada asfaldi betooni koostise koostamise meetodit maanteepinna määratud töötingimustes. Märgitud, et optimaalne asfaltbetooni optimaalne struktuur saavutatakse siis, kui bituumen on tõlgitud filmi olekusse.

Samal ajal näidati, et bituumeni optimaalne sisaldus segus sõltub mitte ainult komponentide kvantitatiivsest ja kvalitatiivsest suhtest, vaid ka tehnoloogilistest teguritest ja tihendusrežiimidest.

Seetõttu jäävad asfaltbetooni ja ratsionaalsete viiside nõutavate toimimisnäitajate teaduslik põhjendus jätkuvalt peamiseks ülesandeks, mis on seotud teepindade vastupidavuse suurendamisega.

On mitmeid arvutatud viise, kuidas määrata bituumeni sisu asfaldi betoonisegus nii bituumeni kile paksusega mineraalsete terade pinnal ja tihendatud mineraalseguga tühimike kogus.

Esimesed katsed nende kasutamise projekteerimisel asfaltbetoonsete segude sageli lõppenud ebaõnnestunud, mis sunnitud parandama arvutatud meetodeid määramiseks sisu bituumeni segu. N.N. Ivanov tegi ettepaneku võtta arvesse kuuma asfaldi segu parimat tihendust ja bituumeni temperatuuri laienemist, kui bituumeni sisalduse arvutamine viiakse läbi tihendatud mineraalsegu poorsusega:

B - bituumeni arv,%;

P - tihendatud mineraalsegu poorsus,%;

c6 - True bituumeni tihedus, g / cm. kuubik;

c on tihendatud kuivsegu keskmine tihedus, g / cm. kuubik;

0.85 - Koefitsient vähendada bituumeni arvu tingitud segu parima tihendamisega bituumeni ja bituumeni paisumistuskoefitsiendiga, mis võetakse võrdne 0,0017.

Tuleb märkida, et komponendi mahulise sisalduse arvutused tihendatud asfaldi betoonis, kaasa arvatud õhuporede maht või jääkpoorsus, viiakse läbi mis tahes disainimeetodi kujul faasi mahu normaliseerimisvormis. Näitena joonisel fig. 3 kujutab asfaldi betooni A tüüpi helitugevuse koostist ringikujulise diagrammi kujul.

Joonis fig. 3. - asfaldi betoonfaasi mahu normaliseerimine:

Selle diagrammi kohaselt on bituumeni sisaldus (mahuprotsentides) võrdne mineraalse saare poorsuse vahe ja tihendatud asfaltbetooni jääkpoorsus. Niisiis, M. Dürrie soovitas metoodikat bituumeni sisu arvutamiseks kuuma asfaldi betoonisegus küllastusmoodulis. Asfaltbetooni siduva aine küllastumismoodul määrati kindlaks katse- ja tootmisandmete kohaselt ning iseloomustab sideaine osakaalu mineraalses segus, millel on spetsiifiline pind 1 mq / kg.

See meetod on vastu võetud bituumeenide miinimumsisalduse määramiseks sõltuvalt mineraalse osa teravilja koostisest LCPC asfaldi betooni segu konstruktsioonimeetodis. Välja töötanud Prantsusmaa sildade ja teede kesklabor. Selle meetodi bituumeni kaalu sisaldus määratakse valemiga:

k on asfaldi betooni sideaine küllastumise moodul.

• S - privaatne jääk sõelale 0,315 mm augudega.,%;
• s on privaatne jääk sõelale 0,08 mm augudega.,%;

Bituumeni sisalduse arvutamise meetod bituumeni kile paksuses paranes oluliselt I.V. Queen. Katseandmete põhjal tootsid nad standardsete fraktsioonide terade spetsiifilise pinna diferentseerumist sõltuvalt kivist olemusest. Kuvati kivi materjali olemuse mõju, terade suuruse ja bituumeni viskoossuse suurust bituumense kile optimaalse paksusega asfaldisegus.

Järgmine samm on mineraalsete osakeste bituminoloogide diferentseeritud hindamine väiksema 0,071 mm. Selle tulemusena statistilise prognoosi teraviljakompositsioonide mineraalse pulbri ja bitmaking fraktsioonide fraktsioonid 1 kuni 71 um Madi (GTU), tehnikat töötati, mis võimaldab meil saada arvutatud andmed, mis rahuldavalt langeb kokku eksperimentaalse sisuga Bituumen asfaldi betoonisegus.

Teine lähenemisviis bituumeni sisu eesmärgil asfaldibetoonis põhineb mineraalse saare poorsuse sõltuvusel ja mineraalse osa teravilja koostisest. Erinevate enamuse osakeste eksperimentaalsete segude uuringu põhjal tegi Jaapani spetsialistid ettepaneku mineraalse saare poorsuse matemaatilise mudeli (VMA) matemaatiline mudel. Koostatud korrelatsiooni sõltuvuse koefitsientide väärtused määrati purustatud kivi-mastiks asfaltbetooni jaoks, mis tihendati pöörleva tihendiga (hüporaator) 300 hallituse revolutsiooni juures. Bituumeni sisu arvutamise algoritm asfaltbetooni pooride omaduste korrelatsiooni põhjal tehti kasutusele töötamise terastiku koostisega. Vastavalt andmete massiivi töötlemise tulemustele, mis on saadud tiheda asfaldi betooni katsetamise teel, on bituumeni optimaalse sisalduse arvutamiseks loodud järgmised korrelatsioonid: \\ t

K - Granareomeetria parameeter.

DKR on suur murdosa minimaalne tera suurus, mis sisaldab 69,1 massiprotsenti segu, mm.;

D0 - keskosa terade suurus, mille väiksem on 38,1 massiprotsenti segu, mm.;

Dmelk on madaliku fraktsiooni maksimaalne tera suurus, mille sujuvam sisaldab 19,1 massiprotsenti segu, mm.

Kuid igal juhul arvutatud bituumeniaanalid tuleb reguleerida kontrolli vigastuste ettevalmistamisel sõltuvalt asfaldibetooni testproovide tulemustest.

Kui valite asfaltbetooni segude kompositsioonide valimisel, on asjakohane järgmine prof. N.N. Ivanova: "Bituumeni tuleks võtta rohkem kui see on tingitud piisavalt tugeva ja stabiilse segu tootmisest, kuid bituumenit tuleb võtta rohkem ja mitte mingil juhul vähem." Eksperimentaalsed meetodid asfaltbetoonisegude valimiseks soovitavad tavaliselt ette nähtud standardproovide valmistamist kindlaksmääratud meetodite sulgemise ja nende katsetamise meetodites laboratoorsetes tingimustes. Iga meetodi puhul on välja töötatud asjakohased kriteeriumid, mis loovad tihendatud proovide laboratoorsete testide tulemuste ja asfaldi betooni tööomaduste vahel töötingimustes.

Enamikul juhtudel on ZGI kriteeriumid määratletud ja standardiseeritud asfaltbetooni siseriiklike standarditega.

Järgmised asfaldi betoonproovide mehaaniliste testide skeemid jaotatakse joonisel fig. neli.

Joonis fig. neli. - silindriliste proovide katsekavad asfaldi betooni koostise kujundamisel:

a - DULTSU;

b - Marshalli poolt;

kvimimi poolt;

hr Hubbardi valdkonnas.

Asfaltbetooni kompositsiooni erinevate eksperimentaalsete meetodite analüüs näitab sarnasust lähenemisviiside sarnasuseks, kui retsept ja katsemeetodite erinevus ja hinnanguliste omaduste kriteeriumides.

Asfaldi betooni segu konstruktsiooni sarnasuse meetodid põhinevad sellise hulga komponentide valimisel, milles tagatakse järelejäänud poorsuse eelnevalt kindlaksmääratud väärtused ja asfaltbetooni mehaaniliste omaduste normaliseeritud näitajad.

Venemaal asfaldi betooni projekteerimisel on katsetatavate silindriliste proovide testid katsetamisel (Dageza skeemi kohaselt), mis on laboris vormitud vastavalt GOST 12801-98-le, sõltuvalt killustiku sisaldusest a Segu või staatiline koormus 40 MPa või vibratsioonimeetod järgneva lisakoormuse tihendiga 20 MPa. Ülemeremaadis oli suurim jaotus Marshallis asfaltbetoonsete segude kujundamise meetod.

Alles hiljuti rakendatakse alles hiljuti asfaltbetoonide segude projekteerimise meetodeid Marshallis, Hubbardo-Filth ja QuImea. Kuid hiljuti tutvustatakse superpave disainisüsteemi mitmes riigis.

Uute meetodite väljatöötamisel asfaltbetoonisegude disain välismaal, suurt tähelepanu pöörati parandamise meetodeid pitser proove. Praegu, kui kujundades segude Marshallis, kolm taset proovi tihend on ette nähtud: 35, 50 ja 75 löögi mõlemal küljel vastavalt tingimuste kopsu, keskmise ja intensiivse liikumise sõidukite. Ameerika Ühendriikide inseneri vägede, ulatuslike uuringute läbiviimine parandasid teste vastavalt Marshalli meetodi järgi ja levitas seda lennuväljakatete segude kujundamisele.

Asfaltbetooni segu konstruktsioonile vastavalt Marshalli meetodile eeldab, et:

• - tehniliste kirjelduste nõuete esialgselt kehtestanud esialgselt mineraalmaterjalid ja bituumeenid;
• - valitud granulomeetrilise koostise segu mineraalsete materjalide rahuldava projekti nõuetele;
• - viskoossete bituumeni ja mineraalsete materjalide tõelise tiheduse väärtused määravad vastavate katsemeetodite abil;
• - piisav kogus kivimaterjali kuivatati ja jagati fraktsioonidesse, et valmistada laboratoorseid segusid erineva sideainega.

Testide puhul vastavalt Marshalli meetodile on standardsisaldusega silindrilised proovid valmistatud 6,35 cm kõrgust. Ja läbimõõduga 10,2 cm. Vahejuhtumite sulgemisel. Segud valmistatakse bituumeni erineva sisaldusega, mis tavaliselt erineb teisest 0,5%. Soovitatav on valmistada vähemalt kaks segu, mille bituumeni sisaldus on üle "optimaalse" väärtuse ja kahe segude kohal, mille bituumeni sisaldus on alla "optimaalse" väärtuse alla.

Selleks, et täpsemalt määrata bituumeni sisu laboratoorsete testide tegemiseks, on soovitatav algselt seada ligikaudse "optimaalse" bituumeni sisu.

"Optimaalse" all tähendab see bituumeni sisu segus, mis tagab Marshalli vormitud proovide maksimaalse stabiilsuse. Ligikaudu valiku jaoks on vaja 22 kivimaterjalidest lõuna pool ja umbes 4 liitrit. Bituumen.

Asfaltbetooni katsetulemused vastavalt Marshalli meetodile on näidatud joonisel fig. Viis.

Asfaltbetooni proovide katsetulemuste põhjal tuleneb Marshalli meetodi kohaselt tavaliselt järgmistele järeldustele:

• - stabiilsuse väärtus suureneb sideaine sisu suurenemisega teatavaks maksimaalseks, pärast mida resistentsuse väärtus väheneb;
• - asfaldi betooni tingimusliku plastilisuse väärtus suureneb sideaine sisu suurendamisega;
• - Bituumeni sisu tiheduse tiheduse sõltuvus on sarnane stabiilsuskõveraga, kuid maksimaalselt täheldati sagedamini mõnevõrra suurema bituumeni sisaldusega;
• - asfaltbetooni jääkpoorsus väheneb bituumeni sisu suurendamisega, läheneb asümptootiliselt minimaalse väärtuseni;
• - Protsent pooride poorid suureneb suureneva bituumeni sisu.

Joonis fig. Viis. - Tulemused (a, b, b, d) asfaltbetooni testid vastavalt Marshalli meetodile:

Bituumeni optimaalset sisaldust on soovitatav määratleda nelja väärtuse keskmisena, mis on seatud asjaomaste projekteerimisnõuete ajakava järgi. Asfaltbetooni segu bituumeni optimaalse sisaldusega peaks vastama kõigile tehnilistele kirjeldustele nõuetele. Asfaldi segu koosseisu lõplikus valikul võib arvesse võtta ka tehnilisi ja majanduslikke näitajaid. Tavaliselt soovitatakse valida segu kõrgeima Marshalli stabiilsusega segu.

Siiski tuleb meeles pidada, et Marshalli ja madala plastilisuse ülemääraste kõrge väärtustega segud on ebasoovitavad, kuna selliste segude katted on liiga jäigad ja võivad raskete sõidukite juhtimisel murda, eriti habras alused ja suure katmise läbipainde. Sageli kritiseeritakse sageli Lääne-Euroopas ja Ameerika Ühendriikides. Tuleb märkida, et Proovide šokkide sulgemine Marshallis ei muuda segu tihendamist kattekihi ja Marshalli stabiilsus ei võimalda rahuldavalt hinnata asfaldi betooni tugevust vahetuses.

Samuti kritiseeritakse CVIMA meetodit, mille puudused hõlmavad päris mahukaid ja kallis katseseadmeid.

Lisaks sellele ei ole selle meetodiga seotud asfaltbetooni metriliste näitajate mõningaid olulist mahtu selle meetodiga korralikult avalikustatud. Ameerika inseneride sõnul on CVIMU bituumeni sisu valimise meetod subjektiivne ja võib kaasa tuua asfaldi betooni lühiõiguse tõttu segus oleva sideaine madala sisalduse tõttu.

LCPC (Prantsusmaa) meetod põhineb asjaolul, et kuum asfaltbetoonisegu peab olema konstruktsiooni ajal projekteeritud ja suletud maksimaalse tihedusega.

Seetõttu viidi läbi pitseri arvutamise eriuuringud, mis määrati pneumaatiliste rehvidega rullihalli 16 läbipääsuga, koormusega 3 sõidukite telje koormusega rehvi 6 baari rõhul. Täieliku laboratoorse seista puhul oli kuuma asfaldi betoonisegu tihendamisel põhjendatud standardse kihi paksus 5 maksimaalse suurusega mineraalsete teradega. Laboratoorsete proovide sobiva tihendamise korral standardiseeriti laboratoorse tihendi (hüporaator) pöörlemisnurk, mis võrdub 1 ° võrdub ja vertikaalne rõhk 600 kPa tihendussegule. Samal ajal peaks hüporaadi pöörete tavaline pöörete arv olema väärtuslik, mis on võrdne tihendussegu kihi paksusega, väljendatuna millimeetrites.

American meetodil projekteerimisel "Superpave" disainisüsteemi, oli tavaline kokku kukkuda proovide asfalt betooni segu ka hüporaatoris, kuid nurga nurga 1,25 °. Asfaltbetooni proovide tihendamise töö normaliseeritakse sõltuvalt katte kogu transpordikoormuse arvutatud väärtusest, mille segu segu on konstrueeritud. Proovide tihendusmustrit asfaltbetooni segust pöörleva tihendi seadmes kuvatakse joonisel fig. 6.

Joonis fig. 6. - asfaldi betoonisegu tihendusproovide skeem pöörleva tihendi seadmes:

MTQ asfaldi betooni segu (Quebeci, Kanada transpordiministeeriumi) projekteerimismeetodis laenab LCPC-hüpoator asemel SuperPrave pöörlemispitser. Arvutatud arvu pöörlemise ajal pitseri jooksul võetakse segude puhul maksimaalne tera suurus 10 mm. võrdne 80-ga ja segude 14 mm. - 100 pöörlemise pööret. Arvutatud hoolduse õhuavade proovi peab olema 4-7%. Nominaalne pooride maht on tavaliselt 5%. Bituumeni efektiivne maht on seatud iga tüüpi segude jaoks, nagu LCPC meetodis.

Tähelepanuväärne on see, et asfaldi betoonisegude projekteerimisel samadest materjalidest vastavalt Marshalli meetodile, LCPC meetodile (Prantsusmaa), superpave disainisüsteem (USA) meetod ja MTQ (Kanada meetod) meetod saadi umbes sama tulemuste kohta.

Hoolimata asjaolust, et iga nelja meetodi näidiste tihendite jaoks ettenähtud neli meetodit:

• - Marshall - 75 puhub kahest küljest;
• - "Superpave" - \u200b\u200b100 pöörlemispüksid hüporaatoris 1,25 ° nurga all;
• - MTQ - 80 pöörlemispüksid hüporaatoris 1,25 ° nurga all;
• - LCPC - 60 pöörlemise pööret tõhus pitseri pöörlemise nurga all 1 ° C saadi üsna võrreldavaid tulemusi bituumeni optimaalse sisalduse kohta.

Seepärast jõudsid töö autorid järeldusele, et see ei olnud oluline laboratoorsete proovide tihendamise meetodil, vaid selleks, et saada tihendustegevuse mõju asfaldi betooni struktuurile proovis ja selle toimivuse kohta kattes.

Tuleb märkida, et asfaltbetoonproovide tihendamise pöörlemismeetodid ei ole ka hävitavad. Kivi materjali märgatav kulumine loodi, kui kuum asfaldi segu on hüporaatoris tihendamine.

Seega, juhul, kui kasutatakse kivimaterjalide kasutamist, mida iseloomustab kanda Los Angeles trumli kulumist, on üle 30% rohkem kui 30% normaliseeritud arvu pöörlemise arv pitseri preseerimiseks hõõrutud-mastistliku asfaltbetooni proovide valmistamisel 75 asemel 100 .

Asfaldi betoonisegu on kunstlikult saadud ehitusmaterjali. Tootmistehnoloogia sõnul teostatakse põhikomponentide ratsionaalne valik ja seejärel kinnitab materjali tihend vibraatoritega. Nõuded asfaldi betooni koostise omadustele lisatakse GOST 9128.

Milliseid koostisosi kasutatakse segus?

Koostisosad esinevad asfaldi betoonilahus:

• mineraalse päritolu komponendid, nagu looduslik või purustatud liiv, purustatud kivi (kruus), peenpulbri lisandid (vastavalt vajadusele);
• orgaanilise päritoluga koostisosad, nagu bituumen.

Esialgu kasutati bituumeni asemel. Siiski loobus see inimeste tervisele ja keskkonnale kahjuliku mõju tõttu.Komponentide segamiseks kuumutatakse asfaldi betooni segu. Asfaldi betooni nimetamine - lennuväljade teede ja teede loomine, tööstuslike põrandate paigutus. Müüritise asfaltbetooni põhimõtte kohaselt:

• tihendatud;
• valatud, erineb suure voolavuse ja suurte sideainete sisalduse tõttu, võimaldades seetõttu müüritise ilma pitserita.

Vastavalt asfaltbetooni koostisele:

• hõõruda;
• kruus;
• liivane.

Bituumeni viskoossus ja maksimaalne müüritise temperatuur määravad sellised segude sordid:

• kuum, virnastatud 120 ° C juures sideainetega Visco-vedelate liikluumeni kujul;
• külm, virnastati kuni 5 ° C-ni, kus vedelad bituminoosseid õli päritolu toimivad sideainena;
• soe kuni 70 ° C, mis põhineb Visco-vedeliku bituumeni põhjal.

Viimane tüüp, eraldi liikidena, ei leitud alates 1999. aastast. Kuuma asfaldi tüübid suurim poorsus:

• rõhutati - 1-2,5%;
• kõrgetasemeline - 10-18%;
• tihe 2,5-5%;
• poorsed - 5-10%.

Külmades lahendustes on see väärtus 6-10%. Asfaltbetooni mineraalkomponendi osakeste maksimaalne suurus võib olla:

• jämerattalised osakesed kuni 4 cm;
• peeneteralised osakestega kuni 2 cm;
• s liivane väärtus kuni 5 cm.

• a-tüüpi, kus mineraalkivi koostis on 50-60%;
• b-tüüpi kivi sisuga 40-50%;
• b-tüüpi, mis sisaldab 30-40% agregaatist.

Millised on asfaldi betonaatide komponendi koostise kujunduse algoritmid?

Asfaltbetooni lahuse koostise valimiseks valitakse komponentide ratsionaalne suhe. Saadud kompositsioonidel on antud tihedus ja tehnilised omadused. On neli disaini algoritmi:

1. Professor Sahharovi P. V. meetod
2. Professor Dage M-i küllastumise mooduli meetod
3. Disaini algoritm professor Fisheva I. A. A. nõutavate katterite töötingimuste jaoks.
4. Professor Ivanov N. poolt välja töötatud tiheduse kõverate valik. Somnaoni abiga.

Näide asfaldi betoonisegu koostisosade optimaalsest valikust

Asfaldi komponentide näitena tehakse ettepanek kaaluda ülesande: Teil on vaja teise astme tüübi peentootmist, et luua kolmas kliimatsooni tee tiheda ülaosa. Koostisosad on saadaval:

• graniit ja lubjakivi purustatud kivist teravus 0,5-2 cm;
• jõe liiv;
• langedes pärast graniidi clumbsi lihvimist;
• pärast lubjakivi tükeldamist;
• mitte-aktiveeritud minirta kauplus;
• bituumeni materjal BND 90/130.

Esimeses etapis testitakse ülaltoodud koostisosade omaduste katsetamist ja võrdlust. Erinevate komponentide suhete proovide testimise tulemuste kohaselt tehakse järeldused, et asfaltbetoonisegude saamiseks B tüüpi ja teise klassi sobivad, jõe liiv, graniidi tolm, minipositsioon, bituumenmaterjal.

Purustatud lubjakivi komponendi lubjakivi ja tolm ei vastanud GOSTi sätetele tugevusparameetritele. Teises etapis arvutatakse purustatud kivi. Selle sisu suure suurusega üle 0,5 cm on 35-50%. Optimaalne segudes on 48% sisaldus. Materjal sisaldab 95% osakestest, näidatud, mistõttu valemil on vorm:

Sel viisil arvutatakse hõõrdumise kogus osalise kompositsiooni segus.

Kolmandas etapis määratakse mineraalse pulbri koostis. Arvutused algavad rubbankide, liiva ja murdosa massiprotsessi eemaldamisega fraktsioonilise kompositsiooniga vastavalt Gostile. Järelikult peaks minimaterjalis asfaldi betoonis vähem kui 0,0071 cm tera sisaldus olema vahemikus 6-12%. 7% võtab arvutused. Mis sisu elemente suurus 0,0071 cm 74% Mineraalse pulber, arvutusvalemile näeb välja selline:

Osakeste segu olemasolu tõttu, mis on väiksem kui 0,0071 cm graniidi kontrollidest, võtab martipograafia fraktsioon 8%. Neljandas etapis arvutatakse liiva kogus. Kogu sisu on:

Liiv \u003d 100 - (minirti purustatud kivi) \u003d 100 - (50 8) \u003d 42%.

Näide kasutab jõe ja graniidi liiva väljalangemist. Seetõttu määratakse iga proportsioonid eraldi. Jõekomponendi ja graniidi väljalangemise protsent on loodud nende osaga alla 0,125 cm. Asfaltbetooni tera puhul peab terade puhul olema koguses 28-39%. Keskmine 34% võetakse, millest 8% arvutatakse väikese korteri kujul. Järelikult on liiv vajalik 34-8 \u003d 26% osakeste osakeste puhul alla 0,125 cm. Kuna nende terade mass osa on liivamaterjali jões, graniit-tolm - 49%, asfaldi betooni osakaal Mixtures B tüüpi kujul:

Ümardatud saadud väärtuse kuni 22%, mistõttu sisu avastamise graniidist crumb on 42-22 \u003d 20%. Selline arvutus toimub iga liiva fraktsiooni ja väljalangemise jaoks. Andmed on tabelis broneeritud ja need on kokku võetud väiksemad mõõtmed, mis on väiksemad kui iga individuaalse koostisosa jaoks määratud, siis võrreldes GOSTi nõuetega.

Viies etapp arvutab sisu bituumeni komponendi. Tingimuste, purustatud kivi, liiva, hakitud graniidi sõnul segatakse hoiused 6% -ga sideaine koostisosaga, mis vastab regulatiivdokumendis nõutavale keskmisele väärtusele. Kolm proove segu kõrgusega 7,14 cm ja vastav läbimõõt valmistatakse. Seejärel valmistatakse kokku tihendamine kombineeritud meetodil:

• kolm minutit vibrationboard rõhul 0,03 MPa;
• kolme minuti pitser vibropressis rõhul 20 MPa.

Kahe päeva pärast määratakse keskmine tihedus, st asfaldi betooni mahu väärtuste mass, segu reaalne tihedus segu R ° Mineraalse komponendi tegelik tihedus. Saadud andmete kohaselt lisaks tihedusele arvutatakse katsetatud proovide mineraalkomponendi poorsus.

Ligikaudne bituumeni sidumise suurus määratakse kindlaks kõigi koostisosade tegeliku tihedusega, võttes arvesse asfaldi betooni v \u003d 4% jääkpurotsisust. Samal ajal on asfaldi betoonproovide keskmine tihedus bituumeni sisaldusega 6% 100% mineraalide kohta 2,35 g / cm3. Seetõttu on arvutusvormid:

Järgmisena valmistatakse veel kolm asfaltbetooni proovi bituumeni sisaldusega 6,2%, et määrata järelejäänud poorsus. Kui selle väärtus on 4,0 ± 0,5%, valmistatakse veel 15 sellise segu proovi ja neid testitakse vastavalt GOST 9128-84.

Kui tuvastatakse reguleeriva dokumendi nõuete täitmata jätmine, reguleeritakse segu ja selle järgnevaid katseid, nagu eespool kirjeldatud.